Расчёт вакуумных систем технологического оборудования (1074260), страница 9
Текст из файла (страница 9)
Таким образом, только на металлических поверхностях камеры, если полагать, что истинная поверхность примерно в 3 раза превышает геометрическую (камера полированная), будет находиться следующее количество газа:
Объем камеры равен:
и при давлении 6,7*10-1 Па в нем сосредоточено
газа, а удаляется находящийся в объеме газ гораздо быстрее.
Решим задачу графически с использованием кривых удельной скорости газовыделения малоуглеродистой стали и фторопласта, приведенных соответственно на рис. 1 и 2.
Для этого, умножив ординаты кривой на рис. 1 на 3100см2 и на рис. 2 на 50 см2, получим кривые, характеризующие скорости газовыделения и камере (кривые 2 и 3 на рис. 3). Сложим ординаты полученных кривых и построим кривую 1 скорости суммарного газовыделения.
Поток газов, удаляемых вакуумной системой, равен:
Теперь через точку на оси ординат проведем горизонталь до пересечения с кривой 1 скорости суммарного газовыделения. В результате получим, что давление р=6,7*10-3 Па будет достигнуто примерно через 2,4 ч.
Пример 2. Определить парциальное давление азота в вакуумном объеме диаметром 10 см и высотой 8 см, изготовленном из стали, после охлаждения его от температуры Т1=673 К до T2 =293 К. При температуре 673 К давление азота составляло рнач = 2,7*10-4 Па.
При указанных давлениях изотерма сорбции описывается уравнением (14). Энергия физической адсорбции азота на стали равна 8,9 кДж/моль, а энергия хемосорбции - 167 кДж/моль.
Сначала рассчитаем давление в объеме после остывания, предполагая наличие лишь физической адсорбции. В этом случае время пребывания молекулы на поверхности будет:
Примем коэффициент прилипания =1. Масса молекулы азота (см. приложение 1) равна 4,652*10-26 кг. Объем равен:
Геометрическая поверхность стенок вакуумного объема равна:
Обычно для компактных материалов можно считать фактическую или истинную поверхность больше геометрической в 3 - 8 раз.
Предположим, что в нашем случае это соотношение равно пяти, и тогда площадь внутренней поверхности вакуумного объема равна:
Если предположить, что при температуре 673 К весь газ сосредоточен в объеме, то начальная концентрация азота будет равна:
Кроме того, используя уравнение (14) можно записать:
где Nпов и N1 - концентрации газа на поверхности и в объеме соответственно после охлаждения стенок.
В результате можно составить следующую систему уравнении:
Откуда
В случае хемосорбции время пребывания молекулы на поверхности
и в соответствии с уравнением (46)
т. е. за счет хемосорбции после остывания давление в сосуде будет пренебрежимо мало.
На практике всегда при остывании происходит некоторое газовыделение из стенок и давление в сосуде окажется существенно большим, чем получается из расчетов с учетом только сорбционных явлений.
Пример 3. Определить время, необходимое для откачки до давления р=10-7 Па стальной цилиндрической камеры диаметром 0,15 м и высотой 0,2 м, предварительно заполненной водородом.
Эффективная быстрота откачки камеры S0 = 10-3 м3/с и не зависит от давления.
Принимаем коэффициент прилипания = 0,5. Кроме того, полагаем, что фактическая поверхность стенок камеры в 10 раз больше геометрической площади поверхности.
Геометрическая площадь поверхности стенок откачиваемой камеры равна А=0,1296м2. Фактическая поверхность стенок камеры будет равна, таким образом, Афакт=1,296 м2. Объем камеры V=3,54*10-3 м3.
Из табл. 1 для водорода находим, что N1пов = 1,52*1019 м-2 и Q1пов = 6,14*10-2 м3*Па/м2.
Из приложения 1 имеем МН2 = 2,016 и mH2 = 0,3347*10-26кг.
Энергия адсорбции для системы Н2 - Fe равна Еад=134 кДж/моль.
Принимаем начальный коэффициент заполнения поверхности 0=1.
Проведем расчет длительности откачки камеры до заданного давления р=10-7 Па.
Время предварительной откачки до давления, устанавливающегося при 60=1, не учитываем ввиду относительной его малости.
1. Рассчитываем длительность откачки при температуре Т= 523 К (250°С).
По формуле (9) находим время пребывания молекулы водорода на поверхности в адсорбированном состоянии
Определяем объем газа, падающий на единицу площади поверхности:
Находим в соответствии с выражениями (13) и (14) начальное давление, учтя при этом принятое нами соотношение между фактической и геометрической площадями поверхности стенки камеры и =1:
Теперь по формулам (44) и (45) находим показатели степени в уравнении (38):
Находим по формулам (42) и (43) значения постоянных интегрирования:
В результате в соответствии с (38) получаем следующее уравнение, характеризующее изменение давления в откачиваемой камере:
Таким образом, заданное давление > откачиваемой камере будет достигнуто по истечении времени t = 8,9-105с = 247 ч, т. е. при температуре 250°С для получения заданного давления потребуется более 10 суток непрерывной откачки.
2. Рассчитаем длительность откачки той же камеры до заданного давления при температуре 623К (350°С).
При что температуре время пребывания молекулы водорода на поверхности в адсорбированном состоянии равно:
Объем газа, падающего на единицу поверхности, равен:
Начальное давление при температуре камеры 623К будет равно:
Определяем показатели степени в уравнении (38):
Находим значения постоянных интегрирования:
В результате получаем следующее уравнение, характеризующее изменение давления в откачиваемой камере:
Таким образом, при температуре 623 К заданное давление будет достигнуто за время t=1,079*104с З ч. Данный пример показывает эффективность повышения температуры прогрева сосудов при их откачке. В самом деле, повышение температуры всего на 100°С (с 250 до 350°С) позволило ускорить процесс достижения заданного давления более чем в 80 раз.
Для анализа динамики изменения давления в откачиваемых объемах можно рекомендовать следующее правило:
если частное от деления энергии десорбции на температуру
Eдес / T . 2*102 Дж/(моль*К), то объем откачивается достаточно быстро;
если частное от деления энергии десорбции на температуру
Eдес / T > 3*102 Дж/(моль*К), то газы удаляются весьма медленно, но начальное давление в объеме даже при относительно малой эффективной быстроте откачки будет незначительным.
2.13Уточнение технологической диаграммы
Рассчитанные времена откачки и обезгаживания дают возможность уточнить технологическую диаграмму, рис.9. После этого может быть уточнено время рабочего цикла установки:
где ti- время каждого из последовательных этапов работы технологической машины, ч;
q - количество рассматриваемых последовательных этапов работы.
При сопоставлении составляющих времени цикла конструктора становятся видны времена, лимитирующие производительности установки. При необходимости повысить производительность выбранной установки сокращение времени ее рабочего цикла целесообразно проводить эа счет наиболее продолжительных этапов: обезгаживания арматуры, вспомогательных операций, наиболее длительные времен откачки. Как было показано, это возможно осуществить за счет интенсификации процесса обезгаживания, выбора более мощных средств откачки, перехода на прогрессивную технологию бесштенгельной откачки, а также за счет автоматизации и сокращения вспомогательных операций.