Цыганков А.С. - Расчеты теплообменных аппаратов (1956) (1062129), страница 17
Текст из файла (страница 17)
Потери в Щ патрубках аппарата учнтыо * ваются последним членом в формулы. На рИС. 56 ПрИВЕдЕНЫ 8 ВВВ; со~~ кривые для определения в . значения коэффициента р в ~ ввв зависимости от средней температуры и скорости ввв воды. в,вв При нагрузках меньше ' /с гв гв вв .1В вв Иг,рС расчетной сопротивление " Рис. 56. 3иачевие коаффициеита р в аппаратах определяется по аависииости от средней температуры формуле и скорости воды. ка "' = Ь ( ~ ) м вод.
ст., (192) где Ю, Ю' — расход воды соответственно при расчетной и меньших нагрузках, ма/час; Ь, Ь' — гидравлическое сопротивление соответственно при расчетной и меньших нагрузках, м вод. ст. Гидравлическое сопротивление конденсатора по данным ВТИ: Ь.=г (ЬЕоьта+ 0,13бо" ) м вод. ст., (198) где е — число ходов воды в конденсаторе; Ь вЂ” коэффициент, зависящий от внутреннего диаметра трубок и средней температуры воды /,р, определиемый по табл. 18; Е -длина трубок, м; ю — скорость воды в трубке, м/сек.
117 4/гаоттл 5р = кг/мт, (194) 7=0,75 ( — г'7) л м/сгк 118 При значительном отклонении /,р от 20' С указанное в табл. 18 значение /г следует умножить н» величину =1+ 0,007 И, — 20). Таблица И Значения коэффициента Ь «в, мм ) 14 ~ 16 ! 18 ~ 20 1 22 ~ 24 ~ 26 Ь ~ 0,788 ~ О,Ы7 ) О,Ю1 ~ О,О88 ~ 0,078 ~ О,О/О ~ 0,064 Сопротивление в межтрубном пространстве аппарата с поперечными перегородками: 1) в проходах между перегородками где 7 — функция числа Рейнольдсн, равная лг — число рядов трубок, пересекаемых потоком среды; 7 — удельный вес среды, кг/лса; п — число промежутков между перегородками; а — расстояние (просвет) между рядами трубок, м; -; от — скорость жидкости у кромки перегородки, м/сек; Р— абсолютная вязкость прн средней температуре среды, кг.сек/м', д — ускорение силы тяжести, м/сек'.
2) при течении через перегородки пр = — ' кг/мт, 0,0815итл (195) 7 где г — число перегородок и — весовая скорость через перегородку, равная к=оя7 кг/мт-сек; пт — скорость среды над перегородкой, м/сек. На рис. 57 схематически представлен теплообменный аппарат с поперечными перегородками и схема движения потока жидкости в его межтрубном пространстве. Сопротивление в трубчатых теплообменника х при протекании среды в межтрубном. пространстве параллельно осн трубок определяется обычным путем, как для случая протекания среды по прямым трубкам, причем в формулу подставляется эквивалентный гидравлический диаметр. Потери напора мазута на 1 пог. м в зависимости от скорости н средней температуры мазута определяются по графику рис.
58. Кривые графика построены по данным испытаний для протекания мазутов М12, М20 и М40 в стальных трубках диаметром 17/13 мм. Рис. 57. Схема движения потока жидкости в межтрубиом пространстве теплообменного аппарата. Потери напора иа 1 пог. м для тех же марок мазутов при протекании их в таких 'же трубках с ретардерами в зависимости от скоросви н средней температуры мазута определяются Рнс. 58.
Кривые потерь напора мазута при протекании в стальных трубках диаметром 17/13 млг. по графику рис. 59, кривые которого также построены по данным испытаний (о конструкции ретардеров см. стр. 56). Потери напора масла на 1 пог. м в зависимости от скорости и средней температуры масла определяются по графику рис.
60. Кривые графика построены по данным испытаний для протекания масел марок Т н УТ в медных трубках диаметром 10/8 мм. 119 — Фаавсам/ мозги МЫ вЂ” Фимсаа' меана МОО Ъ вЂ” Таааиьа' валат МОО х дь в й сс РЛ 1О ру 4О в м/аеа ада и ОЯ при ско- О,/ (О ОО в и/сел 4О см; пуч- Рис. 59. Кривые потерь напора мазута при протекании в стальных трубках диаметром 17/18 мм с ретардерами. Рис. 60. Кривые потерь напора масла при протекании в медных трубках диаметром 1О/8 лахс Сопротивление в пучке труб, омываемых поперечным потоком воздуха (газа): Ф 1 — —, Ез 1) в шахматных пучках при а= — <0,53 — — 1 Ф /!р= 2,8(г+ 1) тсе~ 2 кг/м~ или мм вод ст.! (198)' 2к Ф 1 — —.
ез при а — > 0,53 — — 1 И /! 386(а+1) Ке ' — кг/м~аплиммвод ст ' (19?)' ,Г1 — Л/12 — о,м то' — 2 — 0,8 12 2) в коридорных пучках при а= 1 й 1 Ьр =0 53/ ' ~! где — кг/м' или мм вод. ст.; (198). 1 !Е/О 2н — — 0,8 Ет И при а= >1 — — 1 Р /!р=0,53( ' * ) гйе 728 кг/ма или мм вод. ст., (199) где тн — показатель степени; при а= — > 1,24 ха.тж п2=0,88 ~ ' — 0,1) — 1; (0/« — 1 а ) а= — 2 — < 1,24 Сопротивление, учитывающее поправку на изменение ростного напора в связи с изменением температуры, 2 (е, — т,'1 тоз /!р = ' ' ~ кг/мв или мм вод. ст. 278+ е 2н Здесь а/ — наружный диаметр трубок, см; /1 — шаг трубок в ряду (по ширине пучка), О, — шаг трубок между рядами (по глубине ка), см; йт* — диаметральный шаг трубок, см; г †чис рядов трубок в пучке; и — наибольшая скорость в пучке, м/сек; '$ и, — средняя скорость воздуха, м/сек; ,я = 9,61 м/сек — ускорение силы тяжести; Т вЂ” удельный вес воздуха, кг/м'"! г'.— температура воздуха при входе, 'С; с." — температура воздуха при выходе, 'С; це — число Рейиольдса.
Формулы (196) — (200) применимы при Ке от 6000 до 60000 и по шагам труб: 1) для шахматных пучков и 1 —— 0,25 < — ' < 2,5; — — 1 2) для коридорных пучков —,, — 0,8 0,2 « 6,5. 1 — — 1 е Формулы (196) — (200) справедливы для сопротивлений при угле атаки ф=90'. С уменьшением угла атаки сопротивления убывают. Значения поправочного коэффициента е= — приарэ ведены в табл. 19.
Мо Таблица 19 Зиачення поправочного коэффпннента а для угла атака ф" ~ 90 ~ 80 ~ 70 ~ 60 ~ 50 ~ 40 ~ 30 ~ 10 а ~ 1 ~ 1 ~ 0,95 ~ 0,83 ~ 0,69 ~ 0,53 ) 0,38 0,15 Паровое сопротивление конденсаторов: из Ьр=р — мм рт. ст., (201) где и — скорость пара в конденсаторе, м/сек 1см. формулу (66)); ~ — удельный объем пара, лез/кг; Р— коэффициент парового сопротивления: Лля иерегенеративных конденсаторов с разбивкой трубной доски по треугольнику.....,...
0,04 л1ля нерегеиератнвных конденсаторов с конбннированиой разбивкой трубной доски....... 0„03 Для регеиератнвных конденсаторов с разбивкой трубной доски по треугольнику......... 0,018 Для регенеративных конденсаторов с конбииированной разбивкой трубной доски ....... 0,012 Т22 Предельно допустимое сопротивление конде и с а тора. Нормально величина парового сопротивления конденсатора не должна превосходить данных, приведенных в табл. 20. Таблица 20 Паровое сопротавленае конденсатора Свыше 3,0 конденсатора В, м 1,8 2,4 3,0 каеное сопротивлемм рт. ст.
5.0 3,8 4,5 6,5 Точный расчет сопротивлений выполнить практически невозможно. В ответственных случаях сопротивление должно определяться опытным путем. й 23 КОЭФФИЦИЕНТЫ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТРЕНИЮ Коэффициенты сопротивления трению могут быть определены по следующим формулам. Для жидкостей: 1) ламинарный поток — число Рейнольдса Ке < 2200 2) трубы с гладкими стенками — число Рейнольдса гсе < 100000 Х= — * (203) э~ йе где Йе — число Рейнольдса — см.
формулу (166). Значения коэффициента 1,, вычисленного по формуле (203), приведены в табл. 21. Таблица 21 Значеняя коэффанаента Л Х йе10 3 ре Ю вЂ” 3 эе ٠— 3 йе 10 йе 10: 123 О, О, О, О, О, О, О, 10 15 20 25 30 35 40 0,03 0,0 0,0 0,0 0,0 О,О 0,02 50 60 70 80 100 150 200 0,021 0,02 ,019 0,01 88 0,017 0,0161 0,01 250 360 350 400 431 600 0,014 0,01 0,01 0,012 0,0121 0,011 0,011 700 800 1000 1500 ЮОО 2500 3000 О, 0109 0,0106 О, 0100 0,0094 0,0084 0,007 95 О, 0076 На рис. 61 приведена номограмма для определения потерь давления в зависимости от скорости воды и диаметра гладких трубок.
Для воздуха: Л =0,0125+ — ' —, !205) где !2 — внутренний диаметр трубки, лслс. Д л я в о д я н о г о п а р а при Ке от 0,5 10' до 7 10' и для жидкости при Ке) 100000 Л= (206) '1!.74+2!а- )1 где г — внутренний радиус трубки, лтлс; й=0,064 =. 0,10 — абсолютная шероховатость, лтлс. Для газов и водяного пара при трубках с шероховатыми стенками и числе Рейнольдса Ке < 500000 120 400 00 50 0 08186 — о ыв Ке Ф (207) где !2 в внутренний диаметр трубки, млт. Для простоты подсчета преобразуем формулу (207): а Значения Лч н Ла, вычисленные по полученным формулам, приведены в табл. 22 и 23. Таблица 22 Значения Лт л, 5 Р,5 4,4 075 РЯ 03 РФ Рис 61.
Номограмма для определения потерь напора в тладкнк трубка в зависимости от скорости воды и диаметра трубок, Для нефтепроду ктов: Л=0„02+ 12 у/ йе 0,0980 0,39 0,0975 0,40 124 125 ЭО 25 - 20 а з 45 42 !О Ро 00 !о !7 уб гр 75 уо 40 в лт/сея 4 О, 005 0,010 0,0!5 0„020 0,025 О,ОМ О, 035 О, 040 0,045 0,050 0,055 0,060 0,065 0,1 656 0,1511 0,143! 0,1 378 О, 1346 О, 1305 0,1279 0,1256 0,1237 0,1219 О, 12!15 0,1191 О, 1178 0,070 0,075 0,080 0,085 0,090 0.095 О,ИВ О, !05 0,110 .0,115 О, 120 0„125 О, 130 0,1167 О 1!56 0,1147 О, 1!36 0,1!28 0,1121 О,!!!3 0,1105 0,1098 О,!092 0,1086 0,1080 0,1074 О, 135 О, 140 0,145 0,150 О,!55 0,160 0,165 0,170 0,175 0,180 0,185 0,190 О.!95 0,1068 0,1063 О. 1058 О, 1054 О, 1050 О, 1046 0,1041 0,1037 О,1033 0,1028 0,1025 0;1022 О,!О!8 О,ЮО О,Яб 0,210 О, 215 0,220 0.225 0,230 0,235 0,240 0,245 О, 250 0,260 0,1015 0,1011 0.1008 0,1005 О, 10й2 О, 0999 0,0996 О, 0993 О, 0990 О, 0987 О, 0985 ! 0,28 0,29 0,30 0,31 0,32 0,33 0,34 0.35 0,36 0,37 0,38 О, 0970 О, 0965 О, 0961 0,0957 О, 0953 О, 0949 О, 0945 О, 0941 0,0938 0,0934 О, 0931 О, 0928 0,0925 или Таблица ч — Зт( — ) Значения Ц л ке 10 зя йе 10 Ке10 з Пе 10 — з Не Ц1 — 3 (210) ~=108 —— онат (211) (20 Для гибких рукавов: Х=2йй, ускорение силы тяжести, м/сек', коэффициент, равный: очень гладких резиновых рукавов обыкновенных резиновых рукавов очень гладких внутри прорезиненных рукавов очень шероховатых прорезиненных рукавов обыкновенных пеньковых рукавов лучшего кожаного рукава где й— ив 0,00086 О,'000899 О, 000884 О,60163 0,00213 О',00317 Для Для Д Для Для Для 624.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
