рпз (1060800), страница 3
Текст из файла (страница 3)
Точка на оси:
m = 0 ∆y’ = 0 ∆S’λ1,λ2 = 0,06072
m = 5,0 ∆y’ = 0,001466 ∆S’λ1,λ2 = 0,12755
m = 7,07 ∆y’ = 0,006596 ∆S’λ1,λ2 = 0,19822
m = 8,66 ∆y’ = 0,016908 ∆S’λ1,λ2 = 0,27307
m = 10 ∆y’ = 0,033888 ∆S’λ1,λ2 = 0,35253
Точка вне оси. Меридиональное сечение (ω = -3⁰)
m
= 10 Δy’ = -0,02025
m = 8,66 Δy’ = -0,02022
m = 7,07 Δy’ = -0,01902
m = 5,0 Δy’ = -0,01568
m = 0 Δy’ = 0,00007 
m = -5,0 Δy’ = 0,02623
m = -7,07 Δy’ = 0,03985
m = -8,66 Δy’ = 0,05121
m = -10 Δy’ = 0,06124
| Задано | Получилось |
| Δy’kp = 0,007813 мм | Δy’kp = 0.033888мм |
| ΔS’λ1,λ2 = -0,02373 мм | ΔS’λ1,λ2 = 0.06072мм |
| Δy’k = 0,02284 мм | Δy’k = 0,020495 мм |
Скомпонуем систему призменного монокуляра целиком и проведем оптимизацию, чтобы добиться необходимых значений аберраций:
| n1 = 1 | 1 | 1 | ||
| r1 = 141,91 | d1 = 6,00 | n2 =1,5183 (К8) | 1,5224 | 1,5143 |
| r2 = -61,94 | d2 = 3,50 | n3 =1,6522 (ТФ1) | 1,6623 | 1,6429 |
| r3 = -152,05 | d3 = 138,00 | n4 =1 | 1 | 1 |
| r4 = 0 | d4 = 35,00 | n5 =1,5183 (К8) | 1,5224 | 1,5143 |
| r5 = 0 | d5 = 28,81 | n6 =1 | 1 | 1 |
| r6 = 68,55 | d6 = 1,50 | n7 =1,6205 (Ф2) | 1,6294 | 1,6124 |
| r7 = 21,09 | d7 = 7,50 | n8 =1,5183 (К8) | 1,5224 | 1,5143 |
| r8 = -30,48 | d8 = 0,10 | n9 =1 | 1 | 1 |
| r9 = 30,48 | d9 = 7,50 | n10 =1,5183 (К8) | 1,5224 | 1,5143 |
| r10 = -21,09 | d10 = 1,50 | n11 =1,6205 (Ф2) | 1,6294 | 1,6124 |
| r11 = -68,55 | n12 =1 | 1 | 1 |
8. ОЦЕНКА КАЧЕСТВА ИЗОБРАЖЕНИЯ РАСЧИТАННОЙ СИСТЕМЫ.
Сферическая аберрация:
Для основной длины волны (λ0) на краю поля равна 1’04’’.
В спектральном диапазоне (F’-C’) максимальное значение на краю зрачка для λF’ → 2’07’’.
Хроматизм положения (0,07242 дптр)
Сферохроматическая аберрация для края зрачка (-0,35754 дптр)
Меридиональная кома для края поля и края зрачка равна 1’43’’
Сагиттальная кривизна 
1,3079 дптр
Меридиональная кривизна 
-108514 дптр
Астигматизм для края поля 
3,1593 дптр
Дисторсия для края поля = 6,14%
Хроматизм увеличения для края поля = 2’10’’
9. СВЕТОЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИЗМЕННОГО МОНОКУЛЯРА
Потери на отражение от непросветленных оптических поверхностей рассчитываются из соотношений для коэффициента отражения
(1)
В системе 5 границ К8 – воздух. Для них:
На границе ТФ1 – воздух:
На границе Ф2—воздух (2 границы):
Длина пути, которую луч проходит в стекле равна сумме толщин оптических деталей:
.
Лучи 1 раз отражаются от зеркала. В случае серебряного покрытия коэффициент отражения от зеркала будет 
.
В таком случае при отсутствии просветляющих покрытий коэффициент пропускания системы будет равен:
.
Потери составят 37,3%.
Для уменьшения коэффициента отражения используют просветление преломляющих поверхностей путем нанесения на них одной или нескольких тонких пленок, обеспечивающих в результате интерференции резкое уменьшение отраженной части потока излучения.
Выберем например просветляющее покрытие 43.Р –покрытие из светового раствора и кремниевого эфира. Область применения –для поверхностей, работающих в любых условиях. Показатель пропускания для стекол с таким однослойным покрытием покрытием:
-К8 
;
-ТФ1 
;
-Ф2 
.
В таким случае коэффициент пропускания системы:
Потери составят 26,9%.
10. ВЫВОДЫ
В ходе данной курсовой работы была рассчитана телескопическая оптическая система Кеплера. В качестве оборачивающего элемента была использовании призма АкР - 45º, что позволяет получить в системе прямое изображение изменить направление оптической оси на 45º.
В данной работе используется возможность компенсации аберраций окуляра и призмы аберрациями объектива. Так же в ходе работы была изучена методика Г. Г. Слюсарева расчета двухлинзового склеенного объектива, которая позволяет выбрать такую пару стекол, при которой можно исправить хроматизм положения, сферическую аберрацию и уменьшить кому.
В результате всех расчетов была получена оптическая система, степень коррекции аберраций которой, как было показано выше, соответствует требованиям к качеству изображения. В данной работе фокальные плоскости объектива и окуляра совмещены. Одним из путей улучшения качества изображения в телескопической оптической системе может быть разведение фокальных плоскостей объектива и окуляра, т. к. при смещении их вдоль оптической оси можно балансировать аберрации монокуляра.
Следует отметить, что получившаяся длина оптической системы (229,41мм) значительно превышает заданную (200 мм). Это связано с тем, при расчете фокусных расстояний компонентов, сами компоненты считаются тонкими, в то время как на самом деле они имеют реальную толщину. Т. е. если к системе предъявляются жесткие требования по продольному габариту, это надо было учесть заранее и на этапе габаритного расчета принять длину системы меньше заданной.
11. ЛИТЕРАТУРА
1. Иванова Т. М., Лазарева Н. Л., Лунина И. Н, Оформление конструкторской документации к оптическим изделиям. М.: изд. МГТУ, 1999, 40 с.
2. Заказнов Н. П., Кирюшин С. И., Кузичев В. И., Теория оптических систем,
М.: Машиностроение, 1992. 448 с.
3. Кирюшин С. И., Кузичев В. И. Расчеты оптических систем. Оптический выпуск.
М.: изд. МВТУ, 1977, 29 с.
4. Кругер М. Я. Справочник конструктора оптико-механических приборов.
Л.: Машиностроение, 1967.
5. Трубко С. В. Расчет двухлинзовых склеенных объективов. Справочник.
Л. : Машиностроение, 1984.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
