Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 40)

2.Значения давлений сваи на грунт в таблице приведены деленными на коэффициент eta2=(Mc+Mt)/(K_n*Mc+Mt)ф.(В.8) Прилож."В" СП 24.13330.2011, где K_n= 2.500.

СВОДНАЯ ТАБЛИЦА ПРОВЕРОК ФУНДАМЕНТА

Отметка подошвы фундамента (ростверка): 147.640 м

Отметка подошвы свай: 123.500 м, Полная длина свай: 24.140 м

Проверка несущей способности основания как условного массивного выполняется. Запас 186.25 т/м²

Проверка подстилающих слоев грунта выполняется запас 194.23 т/м²

Проверки свай на вертикальные воздействия

Вдавливание: Выполняется. Запас 275.88 тс

Выдергивание: Выдергивания нет

Проверка давления сваи на грунт по боковой поверхности

Запас 14.65 тс/м2

Величина осадки фундамента (по Приложению 2 СНиП 2.02.01-83) 0.3214 см.

Проверка свай на морозной пучение выполняется.

Результаты расчета армирования ростверка устоя

РАСЧЕТ Ж.Б. СЕЧЕНИЯ ТЕЛА ОПОРЫ НА ОТМЕТКЕ 147.690

Бетон: B45. Коэффициенты условий работы: mb4= 1.00, mb7 - mb9= 0.80.

Сечение: ПРЯМОУГОЛЬНОЕ, размеры X * Y: 7.600*4.500 м.

Защитный слой бетона: a_x= 0.0500, a_y= 0.0500 м.

Рабочая арматура и характеристики приведенного сечения

Симметричная. Вдоль ОДНОЙ грани, перпендикулярной оси X:

Класс: "A-I", d = 12 [мм], Стержней: 19, Включая угловые.

Симметричная. Вдоль одной грани, перпендикулярной оси Y:

Класс: "A-I", d = 12 мм, Стержней: 12

Площадь сечения, м². Арматура: 0.0070120, Бетон: 34.2000 Приведен.: 34.2366

Характеристика приведенного сечения при изгибе по оси X:

J_red=164.9109 м⁴, I_red= 2.1947 м, Ядерное расст. R_red= 1.2676

При изгибе по оси Y:

J_red=57.7914 м⁴, I_red= 1.2992 м, Ядерное расст. R_red= 0.7502

Режим: Проверяются ВСЕ сочетания усилий.

I. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ СЕЧЕНИЯ НА ОТМЕТКЕ 147.69

Данные об усилиях в критичном сечении

ID Нагрузки: 1, Тип: 0, № сочетания: 1;

Суммарные усилия: N=1489.685 т, M_x=305.158 т*м, M_y=-582.833 т*м;

Только постоянные: N_l=995.351 т, M_lx= 0.000 т*м, M_ly=396.067 т*м;

Внецентенное сжатие вдоль оси X: e= 0.3912 м;

Случайный эксцентриситет: 0.0562 м, Коэфф. прогиба: 1.0006

e= 0.3912 < r= 1.2676 Проверяем устойчивость.

F_iL= 0.975, F_iM= 0.8726, Коэф. продольного изгиба F_i= 0.9384.

Проверка: Продольная сила N= 14.6048 < N_fi=566.1795 МН.

Проверка на устойчивость выполняется. Запас: 97.42 %.

Внецентренное сжатие в направлении оси Y: e= 0.2048 м;

Случайный эксцентриситет: 0.0562, м, Коэфф. прогиба: 1.0016;

e= 0.2048 < r= 0.7502. Проверяем устойчивость.

F_iL= 0.975, F_iM= 0.8854, Коэф. продольного изгиба F_i= 0.9433;

Проверка: Продольная сила N= 14.6048 < N_fi= 569.1198 МН.

Проверка на устойчивость выполняется. Запас: 97.43 %

II. РАСЧЕТ НА СЕЙСМИКУ СЕЧЕНИЯ НА ОТМЕТКЕ 147.69

ДАННЫЕ ОБ УСИЛИЯХ В КРИТИЧНОМ СЕЧЕНИИ

ID Нагрузки: 6, № сочетания: 2;

Суммарные усилия: N=677.207 т, M_x=804.283 т*м, M_y=476.502 т*м;

Только постоянные: N_l=812.648 т, M_lx=0.000 т*м, M_ly=571.803 т*м;

Внецентренное сжатие в направлении оси X: e= 0.7036 м;

Случайный эксцентриситет: 0.0562 м, Коэфф. прогиба: 1.0005;

e= 0.7036 < r= 1.2676. Проверяем устойчивость.

F_iL= 0.975, F_iM= 0.7905, Коэф. продольного изгиба F_i= 1.0227

Проверка: Продольная сила N= 6.6393 < N_fi= 617.0035 МН.

Проверка на устойчивость выполняется. Запас: 98.92 %

Внецентренное сжатие в направлении оси Y: e= 1.1876 м.

Случайный эксцентриситет: 0.0562 м, Коэфф. прогиба: 1.0007;

Расчетное сопротивление, МПа: R_b= 17.6, R_s= 200;

Расчетные усилия в сечении: N= 6.63928 МН, N*(e + eсл)*eta= 8.26354 МН*м;

omega= 0.7092, Ksi_cr= 0.621, Ksi= 0.0123;

Проверка: Усилие 8.2635 < Несущей способн. 17.7573 МН*м.

Проверка прочности сечения выполняется. Запас: 53.46 %.

III. РАСЧЕТ НА ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ СЕЧЕНИЯ НА ОТМЕТКЕ 147.69

Данные об усилиях в критичной сечении:

ID Нагрузки: 13, № сочетания: 1;

Суммарные усилия: N=1320.137 т, M_x=271.687 т*м, M_y=-717.427 т*м;

ПРОВЕРКА НА ОБРАЗОВАНИЕ ПРОДОЛЬНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕ

Проверка: Sigma_b= 1.7598 < Rb,mc2= 22 МПа;

Проверка на продольные трещины выполняется. Запас: 92 %

ПРОВЕРКА РАСКРЫТИЯ ПОПЕРЕЧНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕ

Игнорируется, так как всё сечение сжато (нет растянутой арматуры).

IV. РАСЧЕТ ВЫНОСЛИВОСТИ СЕЧЕНИЯ НА ОТМЕТКЕ 147.69 м.

Для сечения вычислены напряжения, МПа:

В сжатой зоне бетона: SigmaMaxB=0.5728 и SigmaMinB=0.3619;

В растянутой арматуре: SigmaMaxA=0.0000 и SigmaMinA= 0.0000

ПРОВЕРКА БЕТОНА НА ВЫНОСЛИВОСТЬ:

Коэфф.Цикла= 0.63, eps= 1.240, beta= 1.240, Rb= 17.60 МПа;

Проверка: SigmaB= 0.573 < Rbf= 16.237 МПа;

Проверка бетона выполняется. Запас: 96.47 %.

Сечение всегда сжато. Проверка арматуры на выносливость не нужна.

Результаты расчета армирования столбов устоя

Расчет Ж.Б. сечения сваи

Бетон: B45. Коэффициенты условий работы: mb4= 0.85, mb7 - mb9= 0.80;

Сечение: КРУГЛОЕ, Диаметр: 1.500 м;

Защитный слой бетона: 0.0560 м;

Рабочая арматура и характеристики приведенного сечения:

Класс: "A-III", d = 16 мм, Стержней: 22;

Площадь сечения м². Арматура: 0.0044234, Бетон: 1.7671 Приведен.: 1.7863;

Характеристики приведенного сечения:

J_red=0.2531 м⁴, I_red= 0.3764 м, Ядерное расст. R_red= 0.1889;

Режим: Проверяются все сочетания усилий.

I. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ СЕЧЕНИЙ МЕЖДУ ОТМЕТКАМИ 147.64 и 123.5

Данные об усилиях в критичном сечении:

ID Нагрузки: 15, Тип: 0, № сочетания: 5, № сваи: 3, Отметка:147.640 м;

Суммарные усилия: N=123.997 т, M_x=4.771 т*м, M_y=118.263 т*м;

Только постоянные: N_l=222.996 т, M_lx= 0.000 т*м, M_ly= 79.262 т*м;

Внецентренное сжатие. Расчет на эксцентриситет 0.9545 м.

Случайный эксцентриситет: 0.0604 м, Коэфф. прогиба: 1.0942.

Расчетные сопротивления, МПа: R_b= 14.96, R_s=330;

Расчетные усилия в сечении: N= 1.21566 [МН], N*(e + eсл)*eta= 1.34996 МН*м;

Fis= 0.2356, Ksi= 0.2274

Проверка: Усилие 1.35 < Несущей способн. 1.6327 МН*м.

Проверка прочности сечения выполняется. Запас: 17.32 %

II. РАСЧЕТ НА СЕЙСМИКУ СЕЧЕНИЙ МЕЖДУ ОТМЕТКАМИ 147.64 и 123.5

Данные об усилиях в критичном сечении:

ID Нагрузки: 659, № сочетания: 2, № сваи: 5, Отметка: 147.640 м;

Суммарные усилия: N= -51.733 т, M_x= 6.219 т*м, M_y=59.907 т*м;

Только постоянные: N_l= 59.669 т, M_lx= 0.000 т*м, M_ly= 71.889 т*м;

Расчетные сопротивления, МПа: R_b=14.96, R_s= 330;

Расчетная растягивающая сила N= 0.50718 МН, эксцентриситет 1.16425 м;

Расчет по обобщенной методике. Высота сжатой зоны бетона: 0.083 м.

Площадь сжатой зоны бетона: 0.0383 м², Плечо: 0.05 м;

Суммарные усилия в арматуре МН - растянутой: 1.2607, сжатой: -0.1901;

Суммарные моменты арматуры, МН*м - растянутой: 1.0799, сжатой: -0.0141;

Проверка: Усилие 0.9709 < Несущей способн. 1.0374 МН*м.

Проверка прочности сечения выполняется. Запас: 6.41 %

III. РАСЧЕТ НА ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ СЕЧЕНИЙ МЕЖДУ ОТМЕТКАМИ 147.64 и 123.5

Данные об усилиях в критичном сечении:

ID Нагрузки: 51, № сочетания: 3, № сваи: 3, Отметка: 147.640 м;

Суммарные усилия:N=86.313 т, M_x= 3.408 т*м, M_y=97.416 т*м.

ПРОВЕРКА НА ОБРАЗОВАНИЕ ПРОДОЛЬНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕ

Проверка: Sigma_b= 8.4677 < Rb,mc2= 22 МПа.

Проверка на продольные трещины выполняется. Запас: 61.51 %.

ПРОВЕРКА РАСКРЫТИЯ ПОПЕРЕЧНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕ

Зона взаимодействия: Х= 10.4 см, Площадь= 0.0536 м²;

Радиус армирования= 111.7 cм, psi= 15.853 cм.

Проверка: Ширина раскрытия= 0.01891 < Delta_Max= 0.03 см.

Проверка на раскрытие трещин выполняется.Запас: 36.95 %

Приложение Ж

Технические характеристики основных машин и механизмов

Технические характеристики буровой установки КАТО PF-1200

1. Высота 23.6 м;

2. Масса 65.1 т;

3. Мощность двигателя 330 л.с.;

4.Крутящий момент 140 кгс·м;

5. Диаметр скважин 1000-1700 мм;

6. Глубина бурения 50 м.

Рисунок Ж.1 – Основные размеры КАТО PF-1200

Технические характеристики крана KATO KA-900

1. Грузоподъемность – 90 т;

2. Длина стрелы – 45 м;

3. Длина гуська – 18 м;

4. Вылет стрелы – 3,5-30 м;

5. Максимальный угол подъема – 83 град;

6. Максимальная высота подъема крюка

- без гуська – 45 м

- с гуськом – 63 м

7. Скорость подъема стрелы – 70 сек

8. Скорость выдвижения стрелы – 190 сек

9. Скорость вращения поворотной платформы – 2 об/мин

Рисунок Ж.2 – Основные размеры кран КАТО КА-900

Таблица Ж.1 – Грузовысотные характеристики КАТО КА-900

Технические характеристики крана ДЭК-631а

1. Максимальная грузоподъемность 63 т;

2. Максимальный грузовой момент 321.3 т·м;

3. Максимальная высота подъема 71.2 м;

4. Максимальный вылет 39.7 м;

5. Основная стрела 18 м;

6. Максимальная длина стрелы 42 м;

- вставки 6, 12 м;

- жесткий гусек 10 м;

- маневровый гусек 15.25, 37.75 м;

7. Встроенная электростанция 100 кВт;

Характеристики

Список файлов ВКР