Молчанов Б.С. - Проектирование промышленной вентиляции (1044942), страница 15
Текст из файла (страница 15)
Ири ягором щшсобс вся грулиогть щ)ого)п и иряиильппм аи ргл<лсиип теми< ря))ры возлу <а, ухолящг)О из щ рхи< й ъ)и)) 1!'! Фор у' ) 111! " .'.!!'<'! (/я. -()а з И,24/.„ с!Са! больше ясли пиш 1.а, тем х)сньн)с температура уходи щего воздуха, н наоборот. Для химических, пищевых и других предприятий по-ирежнему пользу!отея общеизвестной формулой температурного градиента. Так, для определения 1)щ в зависимости от !н/, и высоты помещения можно воспользоваться формулой где й- -высота помщисиин от и<хтя ло пситрн вытяжных отверстий в л(; Д- — температурный градиент ия ! лг ьысоп! в '1.. Величина /! чисто эмпирическая и зависит от многих причин, в частности от способа иолячи ириточного воздуха.
В обычных Случ)аях дЛИ ИВОМЫШЛШ)ИЫХ Зданий ВЕЛИЧИНИ й КОЛСбЛЕТСИ в пределах от 0,3 до 1. Только в редких случаях принима!от значения Л до 1,2. Для помещений с высотой менее 4 л( повышенно т(мпературы ио высоте можно ие учить)вать. Еще недавно считали, что температурный градиент Л нс зависит от высоты помещения. Выходило, что чем выше помещение, тем более вь)сокой получается температура улалясмого воздуха. Это неверно.
Исследования показали, что ири увеличении высоты помещения, при постоянных избьпках тепла температура в верхней зоне несколш<о понижается. Это закономерно, так как температура восходящих тепловых струй уменьшается ио мере удаления от источника тепла за счет подсоса окружающего воздуха. Температура уходящего воздуха /тд не может быть выше температуры тепловой струи иа уровне вытяжных отверстий.
! ак ка!. <смпы шшыш) иии <с)!П(р,) <>!)ь< !)и! ш шы и записи. мости от высоты, то ири одинаковых избы>очных тспдовыдсл И»ЯХ ИВРВСТВН><Е ТЕМПСРат)РЫ ПРОИСХОДИТ ИИТШ!Сипнсс В ИИЗКОИ помещении, чем в более высоком. Следовательно, при про шх раВиых у(лОВИ>1х Величии(1 тра„(и(и<<! >;(л51 ииз!Л13 помс1цсиии больше, не>кепи для высоких.
Кроме того, температурный градиент заипсит от мощности и количества источников тепла (их (<плотности>), от интенсивности циркуляции и от способа ор!Пни)а)и!и возлухообм(ил. При бОльшОЙ плотное <и исто'и<иков т(пла ущти<'и<па('<с5< кОли '<ество тспловых струи, чсп и!431<п(<ется более О)КПВлши<1151 циркуляция потоков. Вслелствис этого происходит более интенсивный обмен между воздухом всрхисй и нижней зои и разность температур между рабочей и верхней зонами умшп шпстш!. 11!шче говоря, при большом количестве источников тспдп вели ипил градиента Л умспшпаетсп..'-)тим обьясияст и, и шс!Поспи, мпл(и' зиа'1('ии(' тсмпьф)атуриого градиш<т;1 лля т<!ких ц('хои, и(!и элсктролизиые, в которь!х источники тепла (!оря ше впииы) расположены почти по всей площади пола. В одном и том же помещении температурный градиент бываст различен лля разных то <ск помещения. Зиа иния Л, которымп пользу!отея при расчетах, надо рассматрппап лпк иекоторыс у( редиенныс если шны.
Табл ива 16 Расчетные значении температурного градиента Высота поыещеппа > а м Тепаоаапражепае и кка>(м'.е 6 6 > 6 з ( !с и ) и ! !з ы ~О,8 О,7 0,9 0,8 1 0,9 1 0,9 0,8 0,7 О, Г>5 0,6 0,5 ' 0,4 1 0,36 О,З )О,З 0,6 ! 0,6 ' 0,5 , 0,4 ' 0,36 0,7 ! 0,66 ) 0,6 ! 0,5 !0,4 0,7 ! 0,65 1 0,6 ' 0,6 !0,4 0,6 0,5 ; 0,5 , 0,4 !0,35 0,5 ! 0,45 ' 0,4 ) 0,4,0,35 ! Ло 20 > 40 > 60 80 100 > 150 0,7 0,6 !0,6 0,8 0,7 ; 0,7 0,9 ) 0,8 0,75 ' 0,9 ) 0,8 ' 0,76 ! 0,7 ' 0,65, 0,6 0,6 ~ 0,56, 0,6 70 В табл.
16 приводятся значении температурного градиента в зависимости от теплонапряжения в помеп!енин и от высо>ы помещения. Приведенные цифры следует рассматривать как ориентировочные подлежащие уточнен!ПО в каждом частном случае, например в зависимости от расположения источников тепла, Табл. 16 составлена лля рассеянного притока в нижнюю зону. При струй<ном притоке, папраплеииом даже и рабо !ук> зону, вследствие перез!ешивлшя воздуха градиент Л ревю) уменьшается.
В некоторых случаях ои станов!пся рппн!!>1 иуд!о. :5'чит<,и<л)! Прийди ьсииосп и и!рсдс чсиип поз:сухообмси:), (44) Возмо>кио при вычислсши! т плош<л(лений оперировать с округленными цифрами. В расчетные формулы лли оирсдслсиия поздусообмсиа (4!) и (42) входит величина Ор,ь т. с. количество тепла, уносимое воздухом, удаляемым из рабочей зоны. Эга величина вычисляется по выражению Я~, = 0,241~,((р,— 7„) (ккал1ч). Значение (р, принимается по нормам метеорологических условий для производственных помещений, приведенным в СН 245 — 63.
Температура приточного воздуха в каждом частном случае выбирается проектировщиком, так как точных нормативов иа нее нет. Обычно тсыперат)р(< ирито шого воздуха принимается в зависимости <и темпера!Вр!! рабочей зоны. 1!ри борьбе с теиловыделениями (п ьссгла мсиыие (рпк (, — Л!. Для приточиого Воздуха, вводимого в рабочую зону, при устройстве аэрации принимают Л(=-5 —:8'С для переходного периода и Л(=8'С вЂ” для зимнего. При механическом притоке иодаиасмом и рабочую зону, рекомендуются следующие величины Л! в ' С: при пода !с рассеянного прпгока с малыип ско. ростами: в отдалении ог рабочих мест ..
.., 7.-10 полпзп рабочих мест ......... .. 5 прн подаче рассеянного при<ока сп:пачн)г.)), пымп скоростями (0,7 — 1,2 п(сгк)) п отдалении от рабочих мест .... 6.-0 вблизи рабочих мест .. . . .. .. . . 1 — 6 ири струйном притоке . .......... 10 -12 Температуру приточного воздуха ие рекомендуется принимать ниже +14'С при легкой работе и +8'С вЂ” при тяжелой. При подаче воздуха в верхнюю зону температуру сто можно принимать значительно ниже указанной, и зависимости от высоты п способа иолачп. Величина Л( может доходить до 15-— 20' С.
Следует сказать несколько слов о !сыпсраг(рс удаляемого воздуха при подаче ириточиого ш)злуха в иерхшсио зону, т. с. ири схемах вснп!ляции «сверху — вверх) и «сверху -- пиизж Веитиляши ио схеме «сверху -- вверх», хотя и редко, но при меняется в промышленности, особенно при охлаждении приточного воздуха в теплый период года. 1Триицип «сверху — вниз» применяется очень редко, сели, конечно, ис говорить о кондиционированип. При подаче воздуха в верхнюю зону сосредоточенно или расс(янно и пзплсчснии его из верхней же зоны не приходится счи- 14!ься ( повышением температуры по вь!соте. Для данно!о глучлп гралиг<п Л равен игл<о и !>пм)г<, ) Олппко ш)змо.кпь! исклю геяия. При вирши ! ельиой исличиив Л/ может сл) чп гься, '! го температура уходягцсго воздуха станет пижс темисрагуры рабочей зоны: /та</р,, Но может быть п обратное явление, поэтом) для схемы «сверху — вверх» иаиболсс иадсжио привимагь г>я=-/». Сказаииос справедливо и для схемы «сверлу -- вниз» При у.шлепни избьггочпого тепла схема «свор: у — вггсрх» исвыгодия в сравпсиии с нормальной схемой «сиизу — вверх > Это паиболее разитсльяо для летнего периода, когда температура приточиого воздуха равна наружной.
Приведем чпслеввый пример подсчета разпости между и /„ог которой зависит величина воздухообмсиа. Г1усть дано помещеиис коивсйсрпой литсйпой высотой 1О з!. Для переходного периода иргшята температура рабочей зовы /р«::=+22'С, тс)пнРагу>а иРпгочпого возя)ха /»=+16'С. '1 сплогшпРЯжспи( и помщцсиии 70 ггггггл/л!« ° ч. В соотвстстиги с табл. 14 дги дави«го случая коэффггиг(спт т раас« в средисм О 5.
Следовагсльио, те«!!гера г) р,) уходящего иозд)'ха 22 — (! — 0,6) гб 0,6 т. е. разиосп />,—.. /„— 28 — !Г>=-12'С. Г1ри подаче рассеянного притока в рабочую зову конвейер. иой литейкой и вытяжке пз в('рхпсй зовы температурный гр;( дисит может быгь принят )=-07 (табл. 16). Тогда />„=-22, :0,7(!О- 2) = 8 С, т. с. разность />, — /«=28--16=.12'С, В давиом сл) иш при обоих способы гоппадсиис полисе. Определи«! потребный возд)хообмсг! для печного ог,!слепня химического цс(а в иерсходпьш период. В!ив!а иомсщсиг(н й В! м, /)„.=-500 000 г кал/ч, /,, = 24" С, /» = 14" С, / г и 22 ООО кс/ г.
1(илоиаггряжюгис 120 г,г((гг/(г«ч. В(ипюяггия по ирггиг(ии) «(' и ! ! 3 ) ' — в ! и'1) х ». 1)о гябл. 14 припимасм щ — 0,6. Тогда ио формуле (37) / 0,6. "00000 0,6.22000 = 112000 ..г'! 0,24 (24 — !4) Сучмярпос количество воздуха Е., =- 112000+ 22000 = 134000 кг/ч, По второму способу по табл. 16 принимаем Л=0,35.
Темпе- ратура уходя!исто воздуха / = 24 ' 0,35(16 — 2) .= 29 С, Определяез! (2 г),21. >2()ИО(21 ..11) = 5300И гк«.г/г( 1!огр(йгггрй ы>(г() )(н>бм( гг гго.г( гггм и(> ()н)1>м)л( (11) 600 ООО Ч» ООП / ..— — -' — - " . -. 121000 ка/(г, О, 24 (29)л — ' ! 4 > (не ммяриое кочичсство воздуха /., —... 124000 , '22000: 146>000 кг/ч. Как видно, разинца небольшая. 1!о г«рвом) л>особ), поль)( ягь ф()р)!) лой / !О), наход!()г 24 - (! - о () ы Л 0,6 т. с. ия 1'' С болг ии', 'гсм или;шппос ряпьшс.
!>(г(с)го)рггм гщс одип припер. В п«и(и!илии компрсс(л)риой высотой 6 и иы/пласт(чг то,гько гсггло. Г!) ю ь /)„=100000 ггк«г/ч, /, -6000 г„/(г (з:(ся(ыиисгся ггз р;!бнин и зоггы к(ыгггр(тюц)ами), /,, -! 24" С, /„- ' 16 С, Те(!ли!ширин ( пги !и) гп «ггм' г. Всгг ( иляиия гю ирпг! (гиг( «(ппз) — ввср;». Опрсделяс>г возя)хообмеп по перпому способу с помощью формулы (37). Коэффицпеит гп=-0,8. Тогда /.« = —.--'--- — — — - 0,8 6000 = 37 000 к, йь 0,8 100 000 0,24 (24 — !6) Темиерат) ря уходящего воздуха — — — = 2Г> С. 24 — (! — 0,8) !6 0,8 Суммарное коли !ссгпо ьозчуха, удяляс)юс из по)гсгггсггия, /, --.,37000-,' 6000 = 43000 ке!ч. '!'о жс, по формуле (38): — — — (1- -0,8) 6000 -- 43000 ят,'г.
0,8 !00000 0,24 (24 — — 16) !10 !лир())гг ('ги)соо)' оирсд(лясм г«г(«' (/, - = 0,24 6000 (24 — 16) = 12 000 ккп.г/ч. Для данного случая по табл. 16: А= — 0,7. Тогда / „- - 24 —,' 0,7 (6 — - 2) = 26,5 С. Потребный воздухообмсп /., по формуле (41) 100000 — 12000 5 ) 0,24 (26,6 — !Г>) С) н марио«коли и с иго с;гялясгиого воз,(схгг /. = 35000 ' 6000= 41000 к!ч. 11 ),и(ь нг,г писем близкое сошглдсппс, 7З !вв == /з, — "- — "- гв 1в (45) 1. —..
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
