Справочник Конструктора Металлоконструкций. Васильченко (1041482), страница 4
Текст из файла (страница 4)
7.7. 00000 < й < 700ГВ иоссо <а < Газссс 70 000 < и < ПО ООО 05 яб гсз з. таалицы опеепапаиие геоматзичзских пзаамшаов ПРОСТЕЙШИХ ФИГУР И ТЕП Таблица 1.8. Определение ааеиентов некоторых плоских фигур М 55 о3 РГЬТ вЂ” ез; Реса — Оз; 00!па с 0!о!! р Йз — оз; Йз!пзз Ьсоза ссозб 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 ЗУ 38 39 40 0,101924 0,109734 0.117537 0,125333 0,133121 0,140901 0,148672 0,156434 0,164187 0,171929 0,179661 0,187381 0,195090 0,202787 0,210472 0,218143 0,225801 0,233445 0„241075 0,248690 0,256289 0,263873 0,271440 0,278991 0,286525 0,294040 0,301538 0.309017 0,005208 0,006039 0,006932 0,007885 0,008900 0,009976 0,011114 0,012312 0,013571 0,014891 0,016271 0,017713 0,019215 0,02хОГУУУ 0,022400 0,024083 0,025827 0,027630 0,029494 0,031417 О,Ы3400 0,035443 0,037545 0,039706 0,041927 0,044207 0,046546 0,048943 0,084982 0,091502 0,098017 0,104528 0,111035 0,117ИУ 0,124034 0,130526 0,137012 0,143493 0,149967 0,156434 0,162895 0,169350 0.175796 0,182236 0,188667 0,195090 0,201 505 0,207912 0,214309 0,220697 0,227076 0,233445 0,239804 0,246153 0,252492 0,258819 0,003618 0,004195 0,0048! 5 0,005473 0,006184 0,006932 0,007722 0,008555 0,009431 0,059349 0,011309 0,012312 0,013357 0,014444 0,01 5573 0,016745 0,017959 0,019215 0,020513 0,021852 0,(123234 О, 024658 0,0261 23 0,027630 0,0291 79 0,030769 0,032401 0,034074 0,068015 0,073238 0,078459 0,083678 0,088894 0,094108 0,099320 0,104528 0,109УЗ4 0,11493? 0,120137 0,125333 О,!30526 0,135716 0,140901 0,146083 0,151261 0,156434 0,161604 0,166769 0,171929 0,177085 0,182236 0,187381 0,192522 0,197657 0,202787 0.207912 О,О!ПЗ! 6 0.002686 0,003083 0,003507 0,003959 0,004438 0,004944 0,005478 0,006039 0,006627 0,007243 0,007885 0,003555 0,009252 0.009976 0,010728 0,011506 0,012312 0,013144 0,014004 0,014391 0,015804 0,016745 0,017713 0,018707 0,019729 'О,ШГУУУ 0,021852 е с Ь а+с -1 1 1 — Ь з 1 — (е+ а' 3 1 ~~Р— ее; Ь япа; 3 Р— ( -,'- )': уо — а — е' )ГЬе — Ье; 3/ 1" — Ье — а; Ь оса а; й с(2 сс — 3'Ь'+ / ~.'д' 1 2 П р о д о л ос е и и е т а б л.
РЯ. Ь ')~Ье+ ае 2 ' 2 $'у — е; )'Ф вЂ” ое; ф')е — (с+ е)'; )/ Ье — (с+ о)е )' Ье — Ье ; Ь сое а; а — (с+ д); а — )' Р— Ье )'ае — Ье; Исоь2 а — (с+ е); а — ф ~:9 )'Ье+(а — д)е; Ь Р+(с+с)е а а+с Л р о д а л ис с и и е т а и л. Нб. — (а+ е) 1 2 — (с+ е) а а+с Таблица 1.9. Длиню пересекающихся стержней Р'аз+ На ) )сае+' Н+Ь ' Н+Ь с сН)'се+Ье ,Н+ай )Н',Н+И с сй )' ае+ Н" сн+ ай ~' СН+ й й )'а'+Не Н+й ' Н+Ь с сН+ай ' сН+й(а — с) ) сН+ ай — ! а~1 — + й) Н р о 6 о лжеи ие табл.
('.Р. рг(с+ а)«+ (й + г)« ((Н» ( НН' с)Н гл (с+ е) й+(с+(1) Н ) (аН вЂ” ег) (с + д) (Ь + г) + (с + е) (й + з) с йй (с+ е) й + (с + (у) Н й (ай+ гй) (с+(() (Ь+ г) + (с+е) (Ь+з) (й+ г) (аН вЂ” ег) сНй (с+ е) й+ (с + ()) Н (с+ с) (Ь + г) + (с + е) (й + з) (е+ с) (аН вЂ” ег) (с+ д) (й + г) + (с + е) (й+ э) (с+ е) й+ (с+ (г) Н 1.2. РАС«4ЕТ КОНСТРУКЦИЙ «. оэщнэ тказанкя по аасчэтх констэткцни Расчет конструзций производят в соответствии с СТ СЭВ 384-76 по первой и по второй группам предельных состояний. Значения расчетных нагрузок получают умножением нормативных нагрузок на соответствующие коэффициенты надежности, учитывжощие возможные отклонения нагрузок в неблагоприятную сторону от нормативных значений и устанавливаемые в зависимости аг учитываемого предельного состоянии. Значения нормативных нагрузок, коэффициентов нааежности, а также других коэффициентов, учитьюаааых при расчете различных конструкций (коэффициенты динамичности, сочетаний и т.
п.), приведены в СНиП П-6-74 «Нагрузки и воздействия», Расчес конструкций иа прочность и устойчивость производят по расчетным нагрузкам, а иа выносливость и при определении деформаций и перемещений — по нормативным. При расчете на устойчивость и при определении деформаций и перемещений ослабление сечений отверстиями для заклепок н болтов не учитывают.
Определение напряжений в элементах конструкций, да)армений и перемещений производят по упругой стадии работы материала. Разрезные балки постоянного сечения нз стали классов СЗ8/23 —: С60745, несущие статическую нагрузку, а также сплошностенчатые внецентрейно сжатые (сжато-изогнутые) и внецентренно растянутые (растянуто-изогнутые) элементы, не подвергающиеся непосредственному 33 РИ3 35 б ш Навменовзнве злементов конструкцвй 1 Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий над залами театров, клубов, кинотеатров, под трибунами, под помещениями магазинов, книгохранилищ и архивов и т. п.
прн весе перекрытий, равном полезной нагрузке или большем ее 0,9 й Сжатые основные элементы (кроме опорных) решен!и ферм покрытий н перекрытий (например, стропильных и аналогичных им ферм) при гибкости их 7» 60 3 Сжатые раскосы пространственных решетчатых конструкций из одиночных уголков, прикрепляемых к поясам одной полкой: а) сварными швами или двумя и более болтами или заклепками, поставленными вд>ль уголка." при перекрестной решетке с совмещенными в смежных гранях узлами 0,9 при елочной н перекрестной решетке с несовмещенными в смежнъ>х . гранях узлами 0,3 б) одним болтом или одной заклепкой 0,75 4 Подкрановые балки под краны грузоподъемностью 5 тс н более тяжелого и весьма тяжелого режимов работы 0,9 5 Колонны жилых н общественных'зданий и опор водонапорных башен 0,9 .6 Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнобоких уголков только узкой полкой), за исключением элементов конструкций, уиазанных в п.
3 настоящей таблицы, и плоских ферм иэ одиночных уголков лрн мече в вя> !. коьйфзншенты условий рзботы, ус!заселенные в пп. ! в 2> в также в пп. 2 н Е, одновременно не учнтывжотся. 2. Козффвцненты условвй работы. уотвновлеввые в пп. ы 3 в е, не рвепростреняютс» ве крепления соответствующих злементов конструкций в узлах. 3. дая с>квтых рзскосов ирсстрзвопювкык решет«етых нонструкцвй (и. 3! прн треугол ной решетке с рзспоркзмв козффнцнент условий работы не у>втывеется. 0,8 0,75 2.
Рлсчш рямегнтав стальных нансгюжции нл цанграрьноа Рлстяжаиие и Оиягие Расчетные формулы! на прочность (элементы, подверженные растяжению нли сжатию) й( вй ('ь на устойчивость (элементы, подверженные сжатию) й( — < Я. зррб зюздействию динамических нвгрузок, согласно пп. 4. 15 н 4.18 (ЛИП 11-В 3.79 могут быть рассчитаны на прочность по пласткческому моменту сопротивления йук.
Расчет конструкций следует производить иа следукнцие сочетания нагруаок: а) основные, состоящие из настоянных и временных (длительных и кратковременных) нагрузок; б) особые, состоящие из постоянных, временных (длительных и „возможных кратковременных) нагрузок и одной яз особых. Все виды нагрузок в сочетаниях следует принимать с учетом указаний СНнП П-6-74 «Нагрузки н воздействиям При расчетах элементов конструкций значения расчетных сопротивлений принимают с учетом коэффициентов условий работы (табл.
1.10). Табл и ца 1.1О. Коэффициенты условий работы Табл иц а 1.11. Приведенная гибкость Х твп соединительимх анас~сигов Лпр Некиа сечения стержня Планки Решетки Планки 1 — ).-л +, Решетки П р в м е ч а и и е. Л вЂ” наибольшая гибкость всего стержищ Лу гибкость всего стержня относительно саобш1ной осн; Л, и Л» — гибность отдельных штвей относительно осей 1 — 1 и 2 — 2 на участках между прнвареннмми плавками в свету нли мехшу центрамн крайних чанлепощ р — площадь сечения всего сгержня; р и Р р площадь сечени» расноеов решешк, лежащим в плосксстн», соответственно перпеидикулнремм к.осям 1 — 1 в 2 — 2; й, н За — ковйфициеитм, зависящие от еелнчини углвггмегхду раскосом и ветвьш (рис. 1.21 в плоскостях соотштсгвушщнх решешк и привимаемме при и = Зес раиными 4З, црна 4Π— З1,щ а=ей .ЕΠ— 21. Рис. 1.3.
Схема для определении угла наклона раскоса соедини- тельной решетки. кож)фициент продольного изгиба 1р определяют по наибольшей гибкости элемента. Гибкость стержня относительно материальных осей принимают по формуле 1о Х= — о г 'где 1, — расчетная длина стержня; г — радиус инерции сечения стержня. Гйбкость стержня относительно свободных осей Лприведенная гибкость) определшст по табл. 1.11. Формулы приведенной гибкости при соединении ветвей стержней плаикшан справедливы прн отношении погонных жесткостей планки и ветви 1 11 ~ 5; прн 1, Й < 5 должно быть учтено влияние пгбкости планки на величину приведенной гибкости. Гибкость отдельных ветвей на участках между планками должна быть не более 40 Составные элементы из уголков, швеллеров и т.
п., соединенных вплотную нли через пронладкн, можно рассматривать как сплошностенчатые при условии, что наибольшие расстояния между нх соединениями не превышшот 401 — для сжатых элементов, 801 — для растянутых 11 в рззиус инерции уголка или швеллера относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок). В одном мементе должно быть не менее двух прокладок. Рис. 1 4. Составной стержень на планках. Соединительные планки и решетки центрально-сжатых составных стержней следует рассчитывать на условную поперечную силу 1;> в кгс, принимаемую постоянной по асей с дание стержня н равную для стали класса: С38/23 — лс)Г; С44/29 — ЗОГ; С46/33 н С52/40 — 40Г, С60/45 — 50Г, С70/60— 60Г, С85/75 — 70Г (à — площадь брутто всего сечения стержня, смт).
Поперечная сила распределяется поровну между всеми параллельными ей плоскостями планок или решеток. Соединительные планки рассчитьаают как элшгенты безчпг раскосных ферм на.силу, срезывающую планку Т = —, с 'еп( и момевт, изгибающий планку в ее плоскости /И = —, 2 где Яп —. условная поперечная сила, приходящаяся на систе. му планои, расположенных в одной плоскости; 1 — расстояние между центрами плавок; с — расстоянИе между осями ветвей (рис.
1.4). Соединительные решетки рассчитывшот как решетки ферм. При расчет перекрестных рзскосов крестовой решетки с распорками необходимо учитывать дополнительные усилии, возникающие в них от ойкатин поясов. Стержни, уменьшающие расчетную длину сжатых элементов, рассчитывают яз усилие, разное !7 в основном сжатом стержне.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
