Сварка в машиностроении.Том 3 (1041440), страница 34
Текст из файла (страница 34)
[ап, с[ — [о ); с р' К1с акр== ~/~м Критические размеры трещиноподобкых дефектов 1»р, при которых начинает развиваться коррозионная трещина или наступает разрушение ! , определяются из 2 Кр г выРажениЯ 1 = —; 1к = !', где М вЂ” фУнкциЯ, зависЯщаЯ от геометРической формы, расположения трещины и вида напряженного состояния элемента конструкции [5). Расчет при циклическом нагружении ведут по условному пределу выносливости ог на ограниченной базе испытаний и по допускаемому числу циклов нагруженпя М в период эксплуатации конструкции исходя из числа циклов до появления трещины М,р, общей долговечности М (числа циклов до разрушения), а также живучести Мж = М вЂ” М,р, числа циклов, в течение которых происходит субкритический рост трещины. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Жу» Н.
П. Курс георпп коррозии и зшцкты металлов. М., Металлургия, 1976. 472 с. 2. Княжева В. М., Чнгал В., Колотыркин Я. М. Роль избыточных фаз в коррозионной стойкости нержавегощкк сталей, — Защита металлов, Т. Х!. 1975. № 5, с. 531 — 552. 3. Розенфельд И. Л., Жигалова И. Л. Ускоренные методы коррозионпык испытаний мегаллов. М., Металлургия, 1966. 348 с, 4, Стеклов О. И.
Прочность сварных конструкций в агрессивных средах. М., Машиностроение, !976. 200 с. 5. Черепанов Г. П. Механика хрупкого разрушения. М., Наука, 1974. 640 с. 6. Чгрток Ф. К. Коррозпонный износ и долговечность сварных соединений. Л„ Судостроение, 1977. !44 с. 7. Юрченко Ю. Ф., Агапов Г. И. Коррознн сварнык соединений в окислительныв средах. М., Машиностроение, 1976. !50 с. и/р. Винокурова В. А.. т. 3 3) если [аг,'!» > [а«ор с), то расчет ведут из условия предотвращения растрескивания по [о„,р с[; в этом случае необходимо предусмотреть меры для полного снятия остаточных напряжений, Критические нагрузки а,р при заданной величине 1 трещиноподобного дефекта определяются из выражения з Кисс „ 6 кр Допуснаел1ые напряженая Г63 оо 8 В:о 8 х х х о ы 5 х х % о и х я о.
о о х х х оо о ч8 8 гс4 о оо о Яс~ г~ ос'Ф о а сз 88 8 о о х л д о р~о Я й! 8 Ю о х х о. о г о о 8 ."=: Я Я д х х о $ о х оы сл а и (2) ''а х, о х а ° Ю о . о х х о о х ох о ' "о х ' о' оа ох хо ха и ас~ ых х б о о о и о в а х х и х о и $ Э и Глана 8 РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ СВАРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ И ИХ ОПРЕДЕЛЕНИЕ С УЧЕТОМ УСЛОВИЙ РАБОТЫ И СВОЙСТВ МАТЕРИАЛА Несущую спосо н т бность сварных конструкций определяют в зависимости от ами на кн о напряжении, вызы в зывающих текучесть. Напряжения находят метод у п яженсопротивлении матер риалов, теории упругости и пластичности. В сложнона р их с оп скаемыном поле определяют эквивалентные напряжения и сравнивают их с д у ми.
Нередко расчет ведут по заданным нагрузкам. К эффи иент запаса прочности относительно предела текучести в случае действия статических сил устанавливается равным 1,35=, и, . р о ициент п о енных приемов расчета коэффициент запаса повышается, при более пни, упрощенных прие 1е нап яжения влияют специфнчесполном учете сил уменьшается„На допускаемые напр . Коэффициент кие условия работы, анализ эксплуатационных условий и т. д. К фф запаса прочности — фактор технико-экономический. Д тельных конструкций используют термин расчетное сопротивлеля строп ние Я. асчетное с пр гс. Р о ротивтение определяют либо путем деления о, ффна коэффициент /г ( о наступлении текучести), либо делением о, н рф ц й /г .
Расчет- запаса /е (по разрушающему напряжению). Коэффициент запаса, ) запаса в по раз равным 0 9 предела текучести металла согласно ное сопротивление к принимают равным— табл. 1. При расчете прочности допускаемое продольное усилие ие на элемент д/ = гс — г. (1) и Допускаемый момент на элемент и М )с — А/, и где и — коэффициент возможной перегрузки; т — коэффициент условии работы, учитывающни осо нности р бе аботы целых конструкций и отдельных элементов. Произведение /ч' — представляет собой величину допускаемого напряжения Кр, которое является диффс я дифференцированным и установлено обобщением опытного материала. Коэффициенты условий работы элементов согласно СНи и у ачения: т = 0,9 в колоннах жилых и общественных зданий, а также в подкразначен новых балках под краны грузоподъемностью ) 5 т; элементах ферм прн их гибкости л ° 80, т = 0,75 в сжатых элементах ферм из одиночных уголков.
а ст онтель- П г те сварных конструкций по нормативам Министерства стр ри расче у ты словий ного, дорожного н коммунального машиностроения коэффицнен у . =тип! где гпт работы издели р й екомендуется находить по соотношению т = гптиа а д степень ответственности узла. В узлах ответственного назначения учитывает степ = 0 9 †: 1 определяется возможт, = 0,9; в менее ответственном и = 1; и, =, ° р тельной деформации тонкостенных элементов," иа = учитывает наличие дополнительных напряжений от изгиба в одностор р р . т онне и ик еа пленных элементах (угловых профилях, швеллерах и т. д,). Чем меньше эксцентриситет прикрепления, тем больше та. При неблагоприятном сочетании трех указанных факторов и снижается до 0,6.
По нормам ВНИИПТМАШа принимают следующие значения расчетных сопротивлений для сталей: Сталь... Стз 09Г2 09Г2С !ОГ2С1 1аХСНД 1ОХСНД Расчетное сопротивление, игс~сма .. 2100 2000, 2000 2900 3400 4000 Приведенные значения рекомендуется сни жать с увеличением толщины металла, с учетом влияния геометрических размеров на качество проката. Согласно нормам для расчета и изготовления металлоконструкций, принятым во Франции, допускаемое напряжение в изделиях нз низко- углеродистой стали варьируют в пределах 2/3 — 3/4 от предела текучести. При расчете сварных строительных металлоконструкций из стали обыкновенного качества (и) = 1600 кгс/сма без учета ветровых' нагрузок и 1800 кгс/см' с учетом ветровых нагрузок.
Согласно стандарту ГДР (стальные несущие конструкции) допускаемое напряжение в сталях прн статических нагрузках принимают 0,75 от предела текучести. Расчетные сопротивления в сварных сое- динениях приведены в табл. 2. Допускаемые напряженна в сварных швах в машиностроительных конструкциях установ- лены в зависимости от рода усилия и техноло- гического пРоЦесса сваРки в фУпкЦии !01р До- пускаемого напряжения в основном металле при я работе на растяжение (табл.
3). Согласно нормам, принятым в Австралии, допускаемые напряжения в стыковых швах прн статической нагрузке принимают равнымн до- и пускаемым напряжениям основного металла при а условии, что предел текучести шва равен пре- делу текучести основного металла. Согласно нормам ГДР при расчете сварных соединений были установлены допускаемые на- пряжения, приведенные в табл. 4. Соединения, выполненные контактной свар- кой, рассчитывают по допускаемым напрянсе- ниям, установленным для стыковых соединений, ох сваренных электродуговой автоматической свар- кой. Допускаемые напряжения для гочечных соединений, выполненных контактной сваркой, установлены техническими условиями в зави- симости от рода материала, 6' Расчет на статическую прочность !64 165 2.
Расчетные сопротивления, кгс/смз Сталь класса С учетои основных и дополни. тельных на грузок Без учета основных нагрузок Напряженное состояние Тип шва н способ контроли с /, см/ Сзз/ы Сы/и Сы/зз Вид нагрузки 51-52 51-37 51-37 51-52 Стыковой шов, рензтеновский коитролсс 100Р Растяжение осевое н при изгибе Срез 16,0 24,0 16,0 24,0 9,0 13,5 10,5 15,5 50% Растяжение осевое к при изгибе Срез 14,0 21,0 16,0 24,0 9,0 13,5 10,5 15,5 Допускаемое усилие на качества согласно нормам, мм 030 040 одв Р, кто 28 39 52 То же, без рентгеновского контроля Растяжение осевое и при изгибе Срез 11,0 17,0 ! 3.0 19,0 9,0 13,5 10,5 15,5 гг3 Угловые швы Срез 9,0 (5) нагрузками, см. гл, 4, РАСЧЕТ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИИ ОСНОВНЫХ ТИПОВ НА СТАТИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ При действии продольной силы в стыковых соединениях, выполненных дуговой сварной, контактной, электронно-лучевой и т, д., распределение напряжений по длине и толщине шва принимают равномерным, Напряжения в стыковых соединениях при сжатии и растяжении (7) 0,65 0,6 Срез ~ т' Стыковые и угловые П р и меч а н и е.
1п1 — допускае- Р мое напряжение в основном металле при растяжении. Л/ ~ (п)р'. с (8) 13 (4) Расчет и проектирование элементов сварных конструкций точку при сварке стали толщиной 3 обыкновенного принятым в Австралии, следующее: 0,60 0,80 1,00 1,2 1,6 2,0 2,5 3,0 4,0 68 105 148 196 230 445 635 835 1280 Допускаемые напряжения при расчете проплавных электрозаклепок не должны превышать 0,50, при работе конструкций под статической нагрузкой, Допускаемые напряжения и ра- 3. Допускаемые напряжения в сварных счетные сопротивления в конструкшвал в фуиипнн 1о ! циях, работающих под переменнымн где й/ — продольная сила в соединении; 1 — длина шва; 3 — наименьшая голщина элементов; (о)р', с — допускаемое напряжение стыкового соединения при напряжении сжатия илй растяжения.
При отсутствии вывода концов шва за пределы стыка рекомендуется расчетную длину шва принимать иа 10 мм меньше его полной длины. Сварные стыковые соединения, работающие на изгиб, рассчитывают по формуле, установленной для целого сечения. При одновременном действии напряжений о, о„и т расчет производят по формуле 1/'оа+оз -о„о„+Эта «. 1,15 1о) р, 4. Допускаемые напряжения для сталей, кгс/мм' Напряжение в угловых и косых швах Р т — ж- ~т'). ()К1 К вЂ” катет углового шва; р = 0,7 —; 1 — коэффициент, учитывающий глубину проплавления; (т') — допускаемое напряжение в угловом шве. П ри одновременном действии в одном и том же сечении углового шва срезы- вающих напряжений в двух направлениях равнодействующая этих напряжений тр — — )/~т„'+ т'„, (6) Для сварных нахлесточных соединений из двух фланговых швов, направленных вдоль усилия, Р ФК1 ' В комбинированном соединении Р ~КЕ' где 1.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
