2-часть начиная с таблицы (1041436), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

Подбор сечения для нижнего пояса главной фермыМаксимальное и минимальное усилия в нижнем поясеN max  266.3 103 Н N min  4.9 103 НДопускаемое напряжение из условия статической прочности для стали Ст3спR y  238.095 МПа  1  m  R y  1.1  238.095  261.905 МПагде m-коэффициент неполноты расчетаДопускаемое напряжение из условия выносливости  1.63 - коэффициент зависящий от числа циклов nN min4900 0.018 - показатель ассиметрии циклаN max 26630022 1.693 - коэффициент отражает зависимость допускаемых1   1  0.018напряжений от показателя ассиметрии циклаСтойки относим к 4 группе элементов по СНиП: тогдаRv  75 МПа доп  m      Rv  1.11.63 1.693  75  227.615 МПаПервоначальный подбор площади сечения стоек будем проводить по допускаемымнапряжения на выносливостьN max266300Aтр  11.7 см 22 доп 10227.615 102Выбираем тавр 15.ОБТ1 по ТУ 14-2-24-72F  20.8 102 мм2 - площадь сечения тавраJ X  406 104 мм 4 -момент инерции тавра относительно оси хJY  195 10 4 мм4 - момент инерции тавра относительно оси уH  148.8 мм - высота швеллераb  140 мм - ширина полкиZ 0  33.7 мм - расстояние от центра тяжести до наружней грани стенкиt  8.5 мм - толщина полкиs  5.8 мм - толщина стенкиПосле всех проведенных проверок для верхнего пояса окончательно выбираем тавр15.ОБТ1 по ТУ 14-2-24-728.Расчет сварных соединений элементов фермы первого варианта8.1 Крепление главной фермы к концевой балке (крепление концевого листа)Расчетная нагрузкаL16P  Q   2  D  0.29   2  90  182.32 кН22Нахлесточное соединения выполняют угловым швомШвы работают на срезУсловие прочности сварного соединения:P  доп , где2  l k - напряжение сварного шва, работающего на срез доп - допускаемые напряжения шва, работающего на срезСварку проводим электродом типа Э42 или маркой проволоки Св-08, у которой:Rwun  410 МПа – нормативное сопротивление металла угловых швов wm  1.25Допускаемые напряжения угловых швов, работающих на срез:R410 доп  0.55  wun  0.55  180.4 МПа wm1.25  0.7 - коэффициент, учитывающий способ сваркиk  5 - катет сварного шваl - длина сварного шваТогда:P 103182.32 103 144.378 мм2    k  доп 2  0.7  5 180.4Примем l  150 мм8.2 Присоединения нижнего пояса к концевой балкеРасчетная нагрузка равна максимальному напряжению в первом стержне нижнегопоясаP  2.4  127.6  130 кНШвы работают на срез.Условие прочностиP  доп2  l k  0.7 - коэффициент, учитывающий способ сваркиk  5 - катет сварного шваl - длина сварного шваP 103130 103l 102.9 мм2    k  доп 2  0.7  5 180.4Примем l  125 мм8.3 Присоединения верхнего пояса к концевому листуРасчетная нагрузка равна максимальному напряжению во втором стержне верхнегопоясаШвы работают на срез P  196 кНУсловие прочностиP  доп2  l k  0.7 - коэффициент, учитывающий способ сваркиk  5 - катет сварного шваl - длина сварного шваP 103196 103l 155.2 мм2    k  доп 2  0.7  5 180.4Конструктивно принимаем (че то там)8.4 Расчет сварных швов, крепящих раскосы к косынкамРасчет сварных швов, крепящих раскос 3 к косынкеТак как раскос состоит из двух уголков, то нагрузка на один уголок равна половинемаксимальной нагрузки на третий раскосN111.3P  max 3  56.65 кН22Длина фланговых швов равна: lфл  2  lфлlДлина лобового шва равно l л  63 ммУсловие прочностиP lл  lфл     k доп  0.7 - коэффициент, учитывающий способ сваркиk  5 - катет сварного шва56.65 103PТогда lфл  lл  63  26.721  k  доп0.7  5 180.4Так как минимальная длина углового шва 30 мм, то принимаем длины фланговыхшвов 30ммРасчет сварных швов, крепящих раскос 2 к косынкеТак как раскос состоит из двух уголков, то нагрузка на один уголок равна половинемаксимальной нагрузки на второй раскосN80P  max 2  40 кН22Длина фланговых швов равна: lфл  2  lфлДлина лобового шва равно l л  63 ммУсловие прочностиP lл  lфл     k доп  0.7 - коэффициент, учитывающий способ сваркиk  5 - катет сварного шва40 103PТогда lфл l  63  0.351  k  доп л 0.7  5 180.4Так как минимальная длина углового шва 30 мм, то принимаем длины фланговыхшвов 30мм8.5 Расчет сварных швов, крепящих стойку к косынкеТак как стойка состоит из двух уголков, то нагрузка на один уголок равна половинемаксимальной нагрузки на стойку:NP  max 28.6 Расчет сварного шва, крепящего косынку с двумя раскосами к верхнему поясуРасчетная нагрузка равна сумме проекций сил, действующих в раскосах 3 и 4 наось, парралельную линии шва  43 cos( )  0.731N max 3  111.3 кН N max 4  92.4 кНP1  N max 3 103  cos( )  111.3 103  0.731  81400 кНP2  N max 4 103  cos( )  92.4 103  0.731  67577 кНРасчетная нагрузкаP  P1  P2  81400  67577  148977 НШвы работают на срез  доп  180.4 МПаУсловие прочностиP lл  lфл     k доп  0.7 - коэффициент, учитывающий способ сваркиk  5 - катет сварного шваP1.49 105Тогда l  117.9 мм  k  доп 0.7  5 180.4Конструктивно принимаем (че то там).

Характеристики

Список файлов курсовой работы