2-часть начиная с таблицы (1041436)

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла

3.5 Определение максимальных и минимальных усилий от всех нагрузокТаблица максимальных и минимальных значений в стержнях главной фермыСтерженьВ1В2В3В4В5Н1Н2Н3Р1Р2Р3Р4Р5С1С2С3Усилия в стержняхМаксимальное, кНМинимальное, кН00-196.6-2.9-196.6-2.9-306.2-4.7-306.2-4.7127.62.4222.95.1266.34.9-135.8-3801.4-111.317.292.4-36.1-73.754.8-6.7-0.2-6.8-0.5-6.8-0.5Таблица максимальных и минимальных значений в стержнях горизонтальнойфермыСтерженьУсилия в стержняхМаксимальное, кНМинимальное, кНГор-Р1-18.418.4Гор-Р220.4-20.4Гор-Р3-17.317.3Гор-Р414.4-14.4Гор-Р5-11.511.5Гор-С1-6.76.7Гор-С2-6.86.8Гор-С3-6.86.84. Подбор сечений элементов главной фермы из расчета на выносливость4.1 Назначение материалов и типов сечений элементов ферм 1 и 2 вариантов4.2 Конструктивное оформление узлов, назначение расчетных групп4.3 Определение расчетных сопротивлений при переменных нагрузках4.4 Определение минимально допустимых сечений элементов ферм5.

Проверочные расчеты элементов ферм 1-го варианта5.1 Определение расчетного сопротивления при статических нагрузкахМаксимальное и минимальное усилия в верхнем поясеN max  N max 1 103  306.2 103  306200 НN max  N min 1 103  5.9 103  5900 НСталь Ст3сп: расчетное сопротивление R y  238 МПаДопускаемые напряжение на статическое нагружение:m=1.1 1  m  R y  1.1  238  261.8 МПаДопускаемые напряжения на выносливость:Показатель ассиметрии циклаN min 5900 0.019N max  30620022 2.039 -коэффициент отражает зависимость допускаемых напряжений1   1  0.019от показателя ассиметрии циклаПримем N  106Для 7-ой группы по СНиП:22 106  106  N  N   0.07   6   0.64   6   2.2  0.07   6   0.64   6   2.2  1.63 10  10  10  10 Α-коэффициент зависящий от числа цикловПояс относим к 7 группе элементов по СНиП, тогда расчетное сопротивление:RV  36 МПа доп 2  m      RV  1.1 1.63  2.039  36  131.632 МПаПервоначальный подбор площади сечения верхнего пояса будем проводить подопускаемым напряжениям на выносливость:N max 306200A 11.631 см 2 – для одного швеллера22   доп 2 102 131.6 10 2Выбираем швеллер №18У по ГОСТ 8240-97, у которого A  20.7  10 2 мм 25.1.1 Проверочный расчет на статическую прочностьНайдем допускаемые напряжения на статическое нагружениеRyn  250 МПа - для стали Ст3сп – нормативное сопротивление m  1.05 коэффициент надежности по материалуРасчетные сопротивления для основного металла при статикеR250Ry  yn  238.095 МПа m 1.05m=1.1 доп  m  Ry  1.1 238.095  261.905 МПаГде m-коэффициент неполноты расчета главной фермы5.1.3.

Рассчитаем изгибающие моменты, действующий на стержни верхнего поясаЗначения моментовD  L 2 6 56.2 1.7MX 10 106  23.9 106 H  мм ;44DG  L 26.7 1.7MY 10 6 10 6  23.9 10 6 H  мм ;44Перерезывающая силаPZ  N max  3.062 105 H;Схема нагружения сечения верхнего поясаСечение верхнего пояса выполнено из 2 швеллеровРассмотрим швеллер №18У по ГОСТ 8240-97F  20.7  10 2 мм 2 - площадь сечения швеллераJ X  1090 10 4 мм4 -момент инерции швеллера относительно оси хJ Y  86.0  10 4 мм 4 - момент инерции швеллера относительно оси уH  180 мм - высота швеллераb  70 мм - ширина полкиZ 0  20 мм - расстояние от центра тяжести до наружней грани стенкиt  8.7 мм - расстояние между швеллерамиs  5.1 мм - толщина стенкиt  8.7 xmax     b    70  74.352 2 h 180y max   9022Момент инерции всего сечения относительно оси хJ X  2  J X  2  1090  10 4  2.18  10 7 мм 4Момент инерции всего сечения относительно оси у22 t   42  8.7 64J Y  2   J Y  F     Z 0   2  86.0  10  20.7  10    19.4   4.055  10 мм 2   2  Для точки АA  PZ M X  ymax M Y  xmax2FJXJY 3.062  10 5A 23.89  10 6  80 2.848  10 6  74.35 76.854 МПа2.18  10 74.055  10 62  20.7  10 2Для точки БPM yM x Б   Z  X max  Y max2FJXJY 3.062  10 523.89  10 6  80 2.848  10 6  74.35 224.776 МПа2  20.7  10 22.18  10 72.055  10 6 доп  261.9 МПа >  Б  224.7 МПа5.2.

Проверочный расчет на устойчивостьРабота верхнего пояса на устойчивость соответствует схеме внецентренно сжатой стойки,изгибаемой в двух перпендикулярных плоскостях.Б  Проверка на устойчивость в плоскости действия max изгибающего момента МхN max m  RY   CA  C  0.95 (таблица 6 СНиП)Условие устойчивости:A  2 F  2  20.7  10 2  4140 мм 2 - площадь всего составного сеченияRY  238.095 МПаiy i minJY4.055  10 6 31.297 ммA4.14  10 3 i y  31.297 ммmax L 2  10 3 1.7  10 3 54.318i min31.297RY 54.318 ER y  1   0.073  5.53  YE  max mx M X  A  y maxJ X  PZ238.1 1.872  10 5238.1       1   0.073  5.53   1.87  1.87  0.832  10 5 23.9  10 6  4140  90 1.3321.8  10 6   3.062  10 5 1  0.6cx 1 0.5561    m x 1  0.6  1.33PZcX  y  A 3.062  10 50.556  0.833  4.14  10 3 160.471 МПа < m   c  R y  1.1  1  238.1  248.8 МПаПроверка на устойчивость в случае совместного действия изгибающих моментов Мх и МуУсловие устойчивостиN max 1.1  R y   cA   exy c  0.95 таблица 6 СНиПA  2 F  2  20.7  10 2  4140 мм 2 площадь всего составного сеченияR y  238.095 МПаiy i minJy4.055  10 6 31.297 ммA4.14  10 3 i y  31.297 ммL 2  10 3  1700 мм < 40  imin  1267.661 ммL 2  10 3 1.7  10 3max  54.318imin31.297  max Ry238.1 1.872  10 52.39  10 7  4140  90 1.332.18  10 7   306200 54.32 EM  A  y maxmx  XJ X  PZA f  2  t  (b  s )  2  8.7  (70  5.1)  1129 мм 2AW  s  h  5.1  180  918 мм 2Af 1.23 таблица 73 СНиПAW  (1.90  0.1  m x )  0.02  (6  m x )    (1.90  0.1  1.33)  0.02  (6  1.33)  1.59m xf    m x  1.59  1.33  2.122Экстраполируем y  0.396 y   max  54.318c  3.14 E2  10 5 3.14  91.006Ry238.095c   y   1  0.55  0.05  m xf  0.55  0.05  2.122  0.656c1 0.4181    m xf 1  0.656  2.122 xy   y  (0.6  3 c  0.4  4 c )  0.396  (0.6  3 0.39  0.44 0.39 )  0.305PZ 3.062  10 5 242.483 МПа < m   c  R y  1.1  1  238.1  248.8 МПа xy  A 0.305  4.14  10 3После всех проведенных проверок для верхнего пояса окончательно выбираем швеллер18У5.2 Подбор сечения стойки5.2.1.

Первоначальный подбор сечения стойкиМаксимальное и минимальное усилие в стойкахN max  6.8  103 Н N min  0.5  103 НДопускаемое напряжение из условия статической прочности для стали Ст3спR y  238.095 МПа  1  m  R y  1.1  238.095  261.905 МПагде m-коэффициент неполноты расчетаДопускаемое напряжение из условия выносливости  1.63 - коэффициент зависящий от числа циклов nN min 500 0.074 - показатель ассиметрии циклаN max  680022  2.159 - коэффициент отражает зависимость допускаемых1   1  0.074напряжений от показателя ассиметрии циклаСтойки относим к 7 группе элементов по СНиП: тогдаRv  36 МПа доп  m      Rv  1.1  1.63  2.159  36  139.342 МПаПервоначальный подбор площади сечения стоек будем проводить по допускаемымнапряжения на выносливостьN max 6800Aтр  0.24 см 2222   доп  102  139.34  10Выбираем два равнобоких уголка с профилем №2 по ГОСТ 8509-97F  146мм 2b  20ммd 4мм4J x  0.5  10мм 4J y  0.5  10 4мм 4z 0  6.4ммt  10ммA  2  F  2  146  292мм 25.2.2 Проверка стойки на устойчивостьРабота стоек на устойчивость соответствует схеме центрально сжатой стойкиN max m  RY   CA  C  0.95 (таблица 6 СНиП)W  1500 ммМомент инерции всего сечения относительно оси ХJ x  2  J x  2  0.5  10 4  10 4 мм 4Момент инерции всего сечения относительно оси У22 t   10  4J Y  2   J Y  F     Z 0   2  0.5  10  2146     6.4   4.79  10 4 мм 4 2   2  Условие устойчивости:i min JXF0.5  10 4 5.852 мм146Расстояние между сухарями Lc не должно превышать 40 iminLc1  40  i min  40  5.852  234.082 ммКоличество необходимых сухарейW1500n1  1  5.4Lc234.082Принимаем количество сухарей равное 6Принимаем расстояние между сухярямиW1500Lc  214.286 ммn 1 6 1JX10 4i min  5.852 ммA292W1500max  256.32i min 5.852Ry238.1 8.84E2  10 5Ry Ry R     0.0275  5.53  y  1.47  13.0   0.371  27.3 E E E  max  256.32  2  238.1 238.1 238.1   0.371  27.3  8.8   0.0275  5.53  8.82  0.1 МПа55 5 2 10 2 10 2 10 N max6800 240.448 МПаA0.097  292240.4 МПа < m  R y   c  1.1  238.095  0.95  248.81 МПаПосле всех проведенных проверок для стоек окончательно выбираем два равнобокихуголка с профилем №2  1.47  13.0 5.3.

Подбор сечения для раскосов главной фермы5.3.1. Первоначальный подбор сечения раскосовНаиболее опасное сочетание нагрузок имеют раскосы 1 и 4Максимальное и минимальное усилие в раскосахN max1  135.8 103 Н N min1  3.0 103 НN max 4  92.4 103 Н N min 4  36.1 103 НДопускаемое напряжение из условия статической прочности для стали Ст3спR y  238.095 МПа  1  m  R y  1.1  238.095  261.905 МПагде m-коэффициент неполноты расчетаДопускаемое напряжение из условия выносливости для 1-го раскоса  1.63 - коэффициент зависящий от числа циклов nN min13000 0.022 - показатель ассиметрии циклаN max1 12580022 1.692 - коэффициент отражает зависимость допускаемых1.5   1.5  0.022напряжений от показателя ассиметрии циклаРаскосы относим к 7 группе элементов по СНиП: тогдаRv  36 МПа доп1  m      Rv  1.11.63 1.692  36  109.188 МПаДопускаемое напряжение из условия выносливости для 4-го раскоса  1.63 - коэффициент зависящий от числа циклов nN min 4 36100 0.391 - показатель ассиметрии циклаN max 4 9240022 1.322 - коэффициент отражает зависимость допускаемых1.5   1.5  (0.391)напряжений от показателя ассиметрии циклаРаскосы относим к 7 группе элементов по СНиП: тогдаRv  36 МПа доп 4  m      Rv  1.11.63 1.322  36  85.35 МПаПервоначальный подбор площади сечения раскосов будем проводить по допускаемымнапряжениям на выносливость для раскоса Р4Определение требуемой площади сечения раскоса АтрN max92400Aтр  5.413 см 22   доп 4 100 2  85.35 100Выбираем два равнобоких уголка с профилем №6.3 по ГОСТ 8509-97F  728мм 2b  63ммd 6мм4мм 4J y  27.1 10 4мм 4z0  17.8ммt  10ммJ x  27.1 10A  2  F  2  728  1456мм 2Расчет на устойчивость не требуется, т.к.

раскос Р4 растянутПроверка на устойчивость Р1Работа раскосов на устойчивость соответствует схеме центрально сжатой стойкиN max m  RY   CA  C  0.95 (таблица 6 СНиП)Условие устойчивости:imin JX27.1 104 19.294 ммF728Расстояние между сухарями Lc не должно превышать 40 iminLc1  40  imin  40 19.294  771.754 мм22Длина раскоса Р1: LP  W 2   L 2 103   15002   2 103   2267 ммКоличество необходимых сухарейL2267.157n  P 1  1  1.938Lc771.754Принимаем количество сухарей равное 2LP2267 745.72 ммn 1 2 1Принимаем расстояние между сухярямиLC  750 ммМомент инерции всего сечения относительно оси ХJ x  2  J x  2  27.5 10 4  5.42 105 мм 4Момент инерции всего сечения относительно оси У22 t   10  4JY  2   J Y  F     Z 0    2   27.1 10  728     17.8   1.3 106 мм 4 2   2  Lc imin max JX542000 19.294 ммF1456LP 2267.157 117.507imin19.294Ry238.1 4.05E2 105Ry Ry R     0.0275  5.53  y  1.47  13.0   0.371  27.3 E E E  max  117.51  2  238.1 238.1 238.1   0.371  27.3  4.1   0.0275  5.53  4.12  0.455 5 2 10 2 10 2 10 N max 3135800 218.969 МПаA0.426  292218.9 МПа < m  R y   c  1.1  238.095  0.95  248.81 МПаПосле всех проведенных проверок для раскосов окончательно выбираем два равнобокихуголка с профилем №6.35.4.

Подбор сечения для нижнего пояса главной фермыМаксимальное и минимальное усилия в нижнем поясеN max  266.3 103 Н N min  4.9 103 НДопускаемое напряжение из условия статической прочности для стали Ст3спR y  238.095 МПа  1  m  R y  1.1  238.095  261.905 МПагде m-коэффициент неполноты расчетаДопускаемое напряжение из условия выносливости  1.63 - коэффициент зависящий от числа циклов nN min4900 0.018 - показатель ассиметрии циклаN max 26630022 1.693 - коэффициент отражает зависимость допускаемых1   1  0.018напряжений от показателя ассиметрии циклаСтойки относим к 7 группе элементов по СНиП: тогдаRv  36 МПа доп  m      Rv  1.11.63 1.693  36  109.255 МПаПервоначальный подбор площади сечения стоек будем проводить по допускаемымнапряжения на выносливостьN max266300Aтр  12.187 см 2222   доп 102 109.255 10Выбираем швеллер №12У по ГОСТ 8240-97F  1330 мм2 - площадь сечения швеллера  1.47  13.0 J X  304 10 4 мм4 -момент инерции швеллера относительно оси хJY  31.2 104 мм 4 - момент инерции швеллера относительно оси уH  120 мм - высота швеллераb  52 мм - ширина полкиZ 0  15.4 мм - расстояние от центра тяжести до наружней грани стенкиt  4.8 мм - расстояние между швеллерамиs  4.8 мм - толщина стенки6.

Характеристики

Тип файла PDF

PDF-формат наиболее широко используется для просмотра любого типа файлов на любом устройстве. В него можно сохранить документ, таблицы, презентацию, текст, чертежи, вычисления, графики и всё остальное, что можно показать на экране любого устройства. Именно его лучше всего использовать для печати.

Например, если Вам нужно распечатать чертёж из автокада, Вы сохраните чертёж на флешку, но будет ли автокад в пункте печати? А если будет, то нужная версия с нужными библиотеками? Именно для этого и нужен формат PDF - в нём точно будет показано верно вне зависимости от того, в какой программе создали PDF-файл и есть ли нужная программа для его просмотра.

Список файлов курсовой работы