2-часть начиная с таблицы (1041436), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Проверочные расчеты элементов ферм 2-го варианта6.1 Определение расчетного сопротивления при статических нагрузкахМаксимальное и минимальное усилия в верхнем поясеN max  N max 1 103  306.2 103  306200 НN max  N min 1 103  5.9 103  5900 НСталь Ст3сп: расчетное сопротивление R y  238 МПаДопускаемые напряжение на статическое нагружение:m=1.1 1  m  R y  1.1  238  261.8 МПаДопускаемые напряжения на выносливость:Показатель ассиметрии циклаN min 5900 0.019N max  30620022 2.039 -коэффициент отражает зависимость допускаемых напряжений1   1  0.019от показателя ассиметрии циклаПримем N  106Для 4-ой группы по СНиП:22 106  106  N  N   0.07   6   0.64   6   2.2  0.07   6   0.64   6   2.2  1.63 10  10  10  10 Α-коэффициент зависящий от числа цикловПояс относим к 4 группе элементов по СНиП, тогда расчетное сопротивление:RV  75 МПа доп 2  m      RV  1.1 1.63  2.039  75  274.234 МПаПервоначальный подбор площади сечения верхнего пояса будем проводить подопускаемым напряжениям на выносливость:N max306200A 11.1 см2 – для одного швеллера22 доп 2 10234.2 10Выбираем швеллер №18У по ГОСТ 8240-97, у которого A  20.7  10 2 мм 25.1.1 Проверочный расчет на статическую прочностьНайдем допускаемые напряжения на статическое нагружениеRyn  250 МПа - для стали Ст3сп – нормативное сопротивление m  1.05 коэффициент надежности по материалуРасчетные сопротивления для основного металла при статикеR250Ry  yn  238.095 МПа m 1.05m=1.1 доп  m  Ry  1.1 238.095  261.905 МПаГде m-коэффициент неполноты расчета главной фермы5.1.3.

Рассчитаем изгибающие моменты, действующий на стержни верхнего поясаЗначения моментовD  L256.2 1.7MX 10 6 10 6  23.9 10 6 H  мм ;44DG  L 2 6 6.7 1.7 6MY 10 10  23.9 106 H  мм ;44Перерезывающая силаPZ  N max  3.062 105 H;Схема нагружения сечения верхнего поясаСечение верхнего пояса выполнено из тавраРассмотрим тавр 20.ОБТ3 по ТУ 14-2-24-72F  36.7 102 мм 2 - площадь сечения швеллераJ X  1286 10 4 мм 4 -момент инерции швеллера относительно оси хJY  497.0 10 4 мм 4 - момент инерции швеллера относительно оси уH  201.2 мм - высота швеллераb  165.6 мм - ширина полкиZ 0  44.8 мм - расстояние от центра тяжести до наружней грани стенкиt  13.1 мм - ширина стенкиs  7.4 мм - толщина стенкиb  165.6   82.82  2 ymax  h  z 0  201.2  44.8  156.4Момент инерции всего сечения относительно оси хxmax J X  2  J X  2  1090  10 4  2.18  10 7 мм 4Момент инерции всего сечения относительно оси у22 t   42  8.7 64J Y  2   J Y  F     Z 0   2  86.0  10  20.7  10    19.4   4.055  10 мм 2   2  Для точки АsPZ M X  ymax M Y  2A  2FJXJYA  3.062 1056 7.423.89 106 156.4 2.848 10  2 209.1 МПа1286 104497 10436.7 102Для точки БPM  z 0 M Y  xmaxБ   Z  XFJXJY3.062 10523.89 106  44.8 2.848 106  82.8 214.027 МПа36.7 1021.286 107497 10 4 доп  261.9 МПа >  Б  214.027 МПа5.2.

Проверочный расчет на устойчивостьРабота верхнего пояса на устойчивость соответствует схеме внецентренно сжатой стойки,изгибаемой в двух перпендикулярных плоскостях.Б  Проверка на устойчивость в плоскости действия max изгибающего момента МхN max m  RY   CA  C  0.95 (таблица 6 СНиП)Условие устойчивости:A  F  36.7 102  3670 мм 2 - площадь всего сеченияRY  238.095 МПаiy iminJY497 104 36.8 ммA3.67 103 i y  36.8 ммmax L 2 103 1.7 103 46.196imin36.8RY238.1 46.196  1.59E2 105R 238.1 y  1   0.073  5.53  Y       1   0.073  5.53  1.59  1.59  0.87E 2 105 M  A  z023.9 10 6  3670  44.8mx  X 0.995J X  PZ1286 104  3.062 105  max c  3.14 E2 105 3.14  91.006Ry238.1c  y   1mx  1   0.7cx 1 0.5891    mx 1  0.7  0.995PZc X  y  A3.062 1050.589  0.865  3.67 103 163.535 МПа < m   c  R y  1.1  1  238.1  248.8 МПаПроверка на устойчивость в случае совместного действия изгибающих моментов Мх и МуУсловие устойчивостиN max 1.1  R y   cA   exy c  0.95 таблица 6 СНиПA  F  36.7 102  3670 мм 2 - площадь всего сеченияR y  238.095 МПаiy imin497 10 4 36.8 ммA3.67 103 i y  36.8 ммJyL2  103  1700 мм < 40  imin  1471.991 ммРасстояние между сухарями не должно превышать 40  iminLc1  40  imin  40  36.8  1472 ммКоличество необходимых сухарей равноL1700n  2 1  1  0.154Lc11472Принимаем количество сухарей равное n=1L 2 103 1.7 103max  46.195imin36.8Ry238.1 1.59E2 105M X  A  z 0 2.39 107  3670  44.8mx  0.99J X  PZ1286 104  306200  max  46.2 Af  t  (b  s)  13.1  (165.6  7.4)  2072.42 мм 2AW  s  h  7.4  201.2  1489 мм 2Af 1.392 таблица 73 СНиПAW  1.8  0.12  mx  1.8  0.12  0.99  1.92mxf    mx  1.919  0.995  1.914Экстраполируем y  0.441y  max  46.196c  3.14 E2  10 5 3.14  91.006Ry238.095c   y   1  0.65  0.05  mxf  0.65  0.05 1.914  0.746c1 0.4121    mxf 1  0.745 1.914xy   y  (0.6  3 c  0.4  4 c )  0.442  (0.6  3 0.412  0.4 4 0.412)  0.3393.062 105PZ 246.143 МПа < m   c  R y  1.1  1  238.1  248.8 МПа xy  A 0.339  3.67 103После всех проведенных проверок для верхнего пояса окончательно выбираем тавр20.ОБТ3 по ТУ 14-2-24-725.2 Подбор сечения стойки5.2.1.

Первоначальный подбор сечения стойкиМаксимальное и минимальное усилие в стойкахN max  6.8  10 3 Н N min  0.5  10 3 НДопускаемое напряжение из условия статической прочности для стали Ст3спR y  238.095 МПа  1  m  R y  1.1  238.095  261.905 МПагде m-коэффициент неполноты расчетаДопускаемое напряжение из условия выносливости  1.63 - коэффициент зависящий от числа циклов nN min 500 0.074 - показатель ассиметрии циклаN max  680022  2.159 - коэффициент отражает зависимость допускаемых1   1  0.074напряжений от показателя ассиметрии циклаСтойки относим к 7 группе элементов по СНиП: тогдаRv  36 МПа доп  m      Rv  1.1  1.63  2.159  36  139.342 МПаПервоначальный подбор площади сечения стоек будем проводить по допускаемымнапряжения на выносливостьN max6800Aтр  23.42 см 222 доп 10290.3 10Выбираем трубу по ГОСТ 8734-75 методом подбораs  1.5 мм D  28 ммd  D  2  s  28  2 1.5  25 мм  D 4  d 4     284  254   124.8 мм 244J    D 4  d 4     284  254   1.1104 мм464645.2.2 Проверка стойки на устойчивостьРабота стоек на устойчивость соответствует схеме центрально сжатой стойкиN maxУсловие устойчивости: m  RY   CA  C  0.95 (таблица 6 СНиП)W  1500 ммAJX1.1 104imin  9.384 ммF124.8W1500max  159.844imin 9.384Ry238.1 5.52E2 105Ry Ry  1.47  13.0   0.371  27.3 E E  max  159.4 R     0.0275  5.53  yE 2  238.1 238.1 238.1   0.371  27.3  5.5   0.0275  5.53  5.52  0.22455 5 2 10 2 10 2 10 N max6800 244.238 МПаA0.224 124.878244.4 МПа < m  R y   c  1.1  238.095  0.95  248.81 МПаПосле всех проведенных проверок для стоек окончательно выбираем трубу по ГОСТ8734-75 с D=28 мм s=1.5 мм d=25 мм5.3.

Подбор сечения для раскосов главной фермы5.3.1. Первоначальный подбор сечения раскосовНаиболее опасное сочетание нагрузок имеют раскосы 1 и 4Максимальное и минимальное усилие в раскосахN max1  135.8 103 Н N min1  3.0 103 НN max 4  92.4 103 Н N min 4  36.1 103 Н  1.47  13.0 Допускаемое напряжение из условия статической прочности для стали Ст3спR y  238.095 МПа  1  m  R y  1.1  238.095  261.905 МПагде m-коэффициент неполноты расчетаДопускаемое напряжение из условия выносливости для 1-го раскоса  1.63 - коэффициент зависящий от числа циклов nN min13000 0.022 - показатель ассиметрии циклаN max1 12580022 1.692 - коэффициент отражает зависимость допускаемых1.5   1.5  0.022напряжений от показателя ассиметрии циклаРаскосы относим к 4 группе элементов по СНиП: тогдаRv  75 МПа доп1  m      Rv  1.11.63 1.692  75  227.475 МПаДопускаемое напряжение из условия выносливости для 4-го раскоса  1.63 - коэффициент зависящий от числа циклов nN min 4 36100 0.391 - показатель ассиметрии циклаN max 4 9240022 1.322 - коэффициент отражает зависимость допускаемых1.5   1.5  (0.391)напряжений от показателя ассиметрии циклаРаскосы относим к 4 группе элементов по СНиП: тогдаRv  75 МПа доп 4  m      Rv  1.1 1.63 1.322  75  177.812 МПаПервоначальный подбор площади сечения раскосов будем проводить по допускаемымнапряжениям на выносливость для раскоса Р4Определение требуемой площади сечения раскоса АтрN max92400Aтр  519.65 мм 2 доп 4 177.812Выбираем трубу по ГОСТ 8734-75 метолом подбораs  3 мм D  90 ммd  D  2  s  90  2  3  84 ммA    D 4  d 4     90 4  84 4   819.9 мм 244J    D 4  d 4     904  844   7.767 105 мм 46464Расчет на устойчивость не требуется, т.к.

раскос Р4 растянутПроверка на устойчивость Р1Работа раскосов на устойчивость соответствует схеме центрально сжатой стойкиN max m  RY   CA  C  0.95 (таблица 6 СНиП)Условие устойчивости:imin J7.767 105 30.777 ммF819.956Расстояние между сухарями Lc не должно превышать 40 iminLc1  40  imin  40  30.777  1231 мм22Длина раскоса Р1: LP  W 2   L 2 103   1500 2  1.7 103   2267 ммКоличество необходимых сухарейL2267.157n  P 1  1  0.84Lc1231Принимаем количество сухарей равное 1L2267.157max  P  73.663imin30.7  max RyE 73.66 238.1 2.542 105R 238.1   1   0.073  5.53  y       1   0.073  5.53   2.54  2.54  0.73E 2 105 N max 3135800 226.601 МПаA0.731  819.956226.6 МПа < m  R y   c  1.1  238.095  0.95  248.81 МПаПосле всех проведенных проверок для раскосов окончательно выбираем трубу по ГОСТ8734-75 с D=90 мм s=3 мм d=84 мм5.4.

Характеристики

Список файлов курсовой работы