snip-2-01-07-85 (1041401), страница 12
Текст из файла (страница 12)
П3.1.17.г. Для проводов и тросов (в том числе покрытых гололедом) сх = 1.2.д. Аэродинамические коэффициенты наклонных элементов (рис. П3.18) определяются по формуле:схβ = сх sin2β·sin2θ,гдесхβ - определяется в соответствии с указаниями п. 3.10 и п. 3.11;ось х параллельна скорости ветра V;ось z направлена вертикально вверх;β - угол между проекцией элемента на плоскость XY и осью x;θ - угол между осью элемента и осью z.Рис. П3.1.18.д. При определении коэффициента в соответствии с п. 6.1.11:b = 0.7d ; h = h1 + 0.7f65www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматурые. Число Рейнольдса Re определяется по формуле, приведенной в п.
3.1.9дгдеze = 0.8h для вертикально расположенных сооружений;ze равно расстоянию от поверхности земли до оси горизонтально расположенного сооружения.П3.1.13.Призматические сооруженияа. Аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления призматическихсооружений определяются по формуле:сх = kλ c х∞гдеkλ определено в П3.1.15. в зависимости от относительного удлинения сооружения λe (п. 3.1.15.)б. Значения коэффициента cх∞ для прямоугольных сечений приведены на рис.П3.19, а для n-угольных сечений и конструктивных элементов (профилей) - втабл. П3.7.Таблица П3.7.c х∞ приn (числоЭскизы сечений и направлений ветра, градсторон)Re 4.105Правильный многоугольник56–8101.81.51.2121.0Произвольный66www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматурыРис.
П3.1.19.П3.1.14. Решетчатые конструкцииа. Аэродинамические коэффициенты решетчатых конструкций отнесены кплощади граней пространственных ферм (п. 3.1.12.3) или площади контура плоских ферм (п. 3.1.12.1 и п. 3.1.12.2).б. Направление оси х для плоских ферм совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции; для пространственных ферм расчетныенаправления ветра показаны в табл.
П3.8.П3.1.14.1.Аэродинамические коэффициенты сх отдельностоящих плоских решетчатых конструкций определяются по формуле:сх =1Ак∑схiAiгде67www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматурыcxi - аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкций, определяемый в соответствии с указаниями п. 3.1.11 для профилей и п. 3.1.10. в для трубчатых элементов; при этом kλ =1;Аi - площадь проекции i-го элемента конструкции;Аk - площадь, ограниченная контуром конструкции.Рис. П3.20.П3.1.14.2. Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкцийРис.
П3.21.а. Для наветренной конструкции коэффициент сх1 определяется так же, какдля отдельно стоящей фермы (п. 3.1.12.1.).б. Для второй и последующих конструкций сх2 = сх1 .в. Для ферм из профилей из труб при Re < 4.105 коэффициент η определяетсяпо таблице П3.8. в зависимости относительно расстояния между фермами b/hA(рис. П3.19) и коэффициента проницаемости ферм ϕ = ∑ i .Ak68www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматурыТаблица П3.8.b/h0.10.20.30.40.50.61/20.930.750.560.380.190г. Для ферм из труб при Re10.990.810.650.480.320.154.1052461110.87 0.9 0.930.73 0.78 0.830.59 0.65 0.720.44 0.52 0.610.3 0.4 0.5= 0.95Примечание.
Число Рейнольдса Re следует определять по формуле П3.1.9д,где d - средний диаметр трубчатых элементов.П3.1.14.3. Решетчатые башни и пространственные фермыРис. П3.22.Аэродинамические коэффициенты сt решетчатых башен и пространственныхферм определяются по формуле:сt = cх (1 + ) k1гдеcх – определяется так же, как для отдельно стоящей фермы (п. 3.1.14.1);- определяется так же как для ряда плоских ферм (п. 3.1.14.2.);Значения коэффициента k1 приведены в табл.
П3.9.69www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматурыТаблица П3.9.Форма контура поперечного сеченияk1и направление ветра10.91.2П3.1.15. Учет относительного удлиненияЗначения коэффициента kλ в зависимости от относительного удлинения λеэлемента или сооружения приведены на рис. П3.23. Относительное удлинение λезависит от параметра λ = l/b и определяется по табл. П3.10; степени проницаемости φ определена в п.
3.1.14.2.Рис. П3.23.70www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматурыe= /2e=Таблица П3.10.e=2Примечание. l, b - соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения илиего элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра.П3.1.16. Учет шероховатости внешней поверхностиЗначения коэффициента Δ , характеризующего шероховатость поверхностейконструкций, в зависимости от их обработки и материала, из которого они изготовлены приведены в табл.
П3.11.Таблица П3.11.ОтносительнаяОтносительнаяТип поверх- шероховатостьшероховатостьТип поверхностиностиΔ (мм)Δ (мм)оцинкованная0.2стекло0.0015стальшлифованныйполированный0.20.002бетонметаллшероховатыйтонкомолотая1.00.006бетонмасляная краскараспыленная0.02ржавчина2.0краскакаменная3.0литейный чугун0.2кладкаП3.1.17. Пиковые значения аэродинамических коэффициентов для прямоугольныхв плане зданийа. Для стен прямоугольных в плане зданий пиковое положительное значениеаэродинамического коэффициента сp,+ = 1.0;б Пиковые положительного значения аэродинамического коэффициента сp,для стен и плоских покрытий (рис.
П3.23 ) приведены в таблице П3.12.cp,-Таблица П3.12.УчастокABCDE-2.2 -1.2 -3.4 -2.4 -1.571www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматурыРис. П3.23.ПРИЛОЖЕНИЕ 3.2 (РЕКОМЕНДУЕМОЕ). РЕЗОНАНСНОЕ ВИХРЕВОЕВОЗБУЖДЕНИЕП3.2.1. Для однопролетных сооружений и конструктивных элементов интенсивность воздействия F(z), действующего при резонансном вихревом возбуждении по i-ой собственной форме в направлении, перпендикулярном средней скорости ветра, определяется по формуле:Fi(z) = 0.8 Vcr,i2cy i(z)d /(П3.1)гдеd - размер сооружения или конструктивного элемента в направлении, перпендикулярном средней скорости ветра;cy - аэродинамический коэффициент поперечной силы;- логарифмический декремент колебаний; принимаемый равным:δ = 0.05 - для металлических сооружений; δ=0.1- для железобетонных сооружений.z - координата, изменяющаяся вдоль оси сооружения;i(z)- i -ая форма собственных колебаний в поперечном направлении, удовлетворяющая условиюmax [ (z)] = 1(П3.2.)72www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматурыП3.2.2.
Аэродинамические коэффициенты су поперечной силы определяютсяследующим образом:а. Для круглых поперечных сечений су = 0.3;б. Для прямоугольных поперечных сечений при в/d > 0.5су = 1.1 для Vcr,i /Vmax(zэк) < 0.8;сy = 0.6 для Vcr,i /Vmax(zэк) ≥ 0.8Здесьв - размер сооружения в направлении средней скорости ветра;Vmax(zэк) - расчетная скорость ветра на высоте zэк , определяемая по формуле:Vmax(zэк)=0.78√wоk(zэк)(П3.3.)гдеwо - расчетное значение воздействий ветра (п. 6.1.4);k(zэк) - коэффициент, учитывающий изменение давления ветра на высоте zэк(п.6.1.5);При в/d ≤ 0.5 расчет на резонансное вихревое возбуждение допускается непроводить.П3.2.3. При расчете сооружения на резонансной вихревое возбуждение нарядус воздействием (П3.1) необходимо учитывать также действие ветровой нагрузки,параллельной средней скорости ветра.
Среднюю wm,cr и пульсационную wр,crсоставляющие этого воздействия определяется по формулам:wm,cr = (Vcr/Vmax)2 wm ,wp,cr = (Vcr/Vmax)2 wргде(П3.4)Vmax - расчетная скорость ветра на высоте zэк , на которой происходит резонансное вихревое возбуждение, определяемая по формуле (П3.3);wm и wр - расчетные значения средней и пульсационной составляющих ветровой нагрузки, определяемые в соответствии с указаниями п.6.1.П3.2.4. Критические скорости Vcr,i могут иметь достаточно большую повторяемость в течение расчетного срока эксплуатации сооружения и, в связи с этим,резонансное вихревое возбуждение может привести к накоплению усталостныхповреждений.Для предотвращения резонансного вихревого возбуждения могут быть использованы различные конструктивные мероприятия: установка вертикальных и спиралевидных ребер, перфорация ограждения и установка соответствующем образом настроенных гасителей колебаний.73www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматурыПРИЛОЖЕНИЕ 4.
ПРОГИБЫ И ПЕРЕМЕЩЕНИЯПРИЛОЖЕНИЕ 4.1 (РЕКОМЕНДУЕМОЕ). ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОГИБОВ ИПЕРЕМЕЩЕНИЙП4.1.1. При определении прогибов и перемещений следует учитывать все основные факторы, влияющие на их значения (неупругие деформации материалов,образование трещин, учет деформированной схемы, учет смежных элементов, податливость узлов сопряжения и оснований). При достаточном обосновании отдельные факторы можно не учитывать или учитывать приближенным способом.П4.1.2.
Для конструкций из материалов, обладающих ползучестью, необходимо учитывать увеличение прогибов во времени. При ограничении прогибов исходя из физиологических требований следует учитывать только кратковременнуюползучесть, проявляемую сразу после приложения нагрузки, а исходя из технологических и конструктивных (за исключением расчета с учетом ветровой нагрузки)и эстетико-психологических требований - полную ползучесть.П4.1.3.
При определении прогибов колонн одноэтажных зданий и эстакад отгоризонтальных крановых нагрузок расчетную схему колонн следует принимать сучетом условий их закрепления, считая, что колонна:а. В зданиях и крытых эстакадах не имеет горизонтального смещения на уровневерхней опоры (если покрытие не создает жесткого в горизонтальной плоскостидиска, следует учитывать горизонтальную податливость этой опоры);б. В открытых эстакадах рассматривается как консоль.П4.1.4. При наличии в зданиях (сооружениях) технологического и транспортного оборудований, вызывающих колебания строительных конструкций, и другихисточниках вибраций предельные значения виброперемещений, виброскорости ивиброускорения следует принимать в соответствии с требованиями:- ГОСТ 12.1.012-90 "Вибрационная безопасность. Система стандартов безопасности труда.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
