моё (1041327), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

Общая устойчивость в плоскости действия максимального изгибающего момента М_х обеспечивается.

В случаи совместного действия изгибающих моментов М_Х и М_Y:

- условие устойчивости;

где φ_xу – коэффициент учитывающий влияния двух изгибающих моментов М_Х и М_Y на устойчивость_;

φ^/_у=0.87 – коэффициент понижение допускаемых напряжений (выбирается в зависимости от λ_max и m_у по СНиП);

- коэффициент учитывающей влияния изгибающего момента М_Y на устойчивость;

- относительный эксцентриситет (коэффициент показывающий, как работает стержневой элемент, как балка или стойка);

-момент сопротивления изгибу поперечного сечения относительно оси OY;

X_max=b/2 – максимальная координата поперечного сечения по оси ОX;

Общая устойчивость в случаи совместного действия изгибающих моментов М_х и М_Y обеспечивается.

Заключение:

Общая устойчивость стержневого элемента обеспечивается.

1. Проверочный расчет на сопротивление усталости.

Условие прочности:

Заключение:

Сопротивление усталости обеспечивается.

1. Нижний пояс.

1. Схема нагружения и исходные данные:

P_Z=404кН;

ρ=0.025;

Тип сечения: Тавр.

Материал: ВСт3сп;

Расчетная группа по СНиП: 4-я.

Рис. 7.3. Схема нагружения нижнего пояса главной фермы.

1. Допускаемое напряжение при работе на выносливость:

1. Определение типоразмера тавра:

- условие прочности;

- требуемая площадь тавра;

Принимаем тавр 16.0БТ2 ТУ 14 –2 – 24 - 72 .Площадь тавра А=2020 мм²;

1. Раскосы.

1. Схема нагружения и исходные данные:

Тип сечения: Труба.

Материал: ВСт3сп;

Расчетная группа по СНиП: 3-я.

Рис. 7.4. Схема нагружения раскосов главной фермы.

Расчет будем производить для преимущественно сжатого раскоса. Раскос Р3

Nmax=159.1 кН

1. Выбор типоразмера трубы:

- допускаемое напряжение;

- расчетное сопротивление;

- условие прочности;

- требуемая площадь трубы;

Прокат выбирается методом подбора.

Труба 60 s=8 мм – толщина стенки трубы; i=19,2 мм.

А – площадь поперечного сечения трубы = 1018 мм².

1. Проверочный расчет общей устойчивости:

Максимальная гибкость:

L’ – длина изогнутой оси стержневого элемента;

Условие устойчивости:

где φ=0.315 – коэффициент понижение допускаемых напряжений (выбирается в зависимости от λ_max по СНиП);

Общая устойчивость обеспечивается.

1. Стойки:

1. Схема нагружения и исходные данные:

Т ип сечения: Труба.

Материал: ВСт3сп;

Расчетная группа по СНиП: 3-я.

P_z=75.5 кН;

ρ=0.005.

Рис. 7.5. Схема нагружения стоек главной фермы.

1. Выбор типоразмера трубы:

- допускаемое напряжение;

- условие прочности;

Выбор размеров трубы производиться методом подбора. Выбираем S=4 мм, D=50 мм.

1. Проверочный расчет общей устойчивости:

Максимальная гибкость:

где - длина полуволны изогнутой оси стержневого элемента;

μ=1 – коэффициент Элейра (учитывает тип закрепления стержневого элемента);

Условие устойчивости:

где φ=0.55 – коэффициент понижение допускаемых напряжений (выбирается в зависимости от λ_max по СНиП);

Общая устойчивость обеспечивается.

1. Расчет массы главных ферм I – го и II – го варианта.

1. Главная ферма I – го варианта:

1. Верхний пояс:

где - масса одного погонного метра;

- количество погонных метров;

1. Нижний пояс:

где - масса одного погонного метра;

- количество погонных метров;

1. Раскосы:

где - масса одного погонного метра;

- количество погонных метров одного уголка;

1. Стойки:

где - масса одного погонного метра;

- количество погонных метров;

1. Общая масса главной фермы:

1. Главная ферма II – го варианта:

1. Верхний пояс:

где - масса одного погонного метра;

- количество погонных метров;

1. Нижний пояс:

где - масса одного погонного метра;

- количество погонных метров;

1. Раскосы:

где - масса одного погонного метра;

- количество погонных метров одной трубы;

k – кол-во раскосов.

1. Стойки:

где - масса одного погонного метра;

- количество погонных метров одной трубы;

k – кол-во раскосов.

1. Общая масса главной фермы:

= + + + = 542,88 + 470 + 210 + 35 = 1258 кг.

1. Сравнение масс главных ферм I – го и II – го варианта:

Вывод: Главная ферма II – го варианта легче, чем I – го варианта на 384,8 кг.

1. Расчет сварных соединений.

1. Крепление главной фермы к концевой балке:

1. Р
   асчетная схема:

1. Расчетная нагрузка:

где - распределенная нагрузка на главную ферму;

- пролет фермы;

- вертикальная сила от давления колес тележки;

1. Условие прочности сварного соединения:

где - коэффициент учитывающей способ сварки;

– длина сварного шва;

- допускаемое напряжение для сварных швов;

- катет сварного шва.

1. Длина сварного шва:

Принимаем

1. Расчет крепление раскосов и стоек к косынкам:

1. Расчетная схема:

Сечение раскосов и стоек главной фермы – два равнобоких уголка, испытывают усилие Nmax. Одна ветвь – 0,5 Nmax

Nmax = 159.1 кН; 0.5 Nmax = 79.55 кН.

- усилие, воспринимаемое лобовым швом;

= кН;

кН;

кН;

где - коэффициент учитывающей способ сварки;

– длина сварного шва;

- допускаемое напряжение для сварных швов;

- катет сварного шва;

- ширина полки уголка;

- расчетная нагрузка.

Прочность сварного соединения обеспечивается при длине фл. Шва l=20 мм. Для унификации длины всех швов принимаем одинаковыми.

1. Расчет концевой балки.

1. Схема нагружения:

1. Расчетные нагрузки:

Вертикальная нагрузка передаваемая с главной фермы на концевую балку:

где - распределенная нагрузка на главную ферму;

- пролет фермы;

- вертикальная сила от давления колес тележки;

- координаты эпюры под колесами тележки.

Горизонтальная нагрузка передаваемая с главной фермы на концевую балку:

- вертикальная сила от давления колес тележки;

Вертикальная нагрузка передаваемая со вспомогательной фермы на концевую

балку:

где - распределенная нагрузка на вспомогательную ферму.

Вертикальные опорные реакции:

Горизонтальные опорные реакции:

1. Расчетная схема:

- высота концевой балки;

- ширина концевой балки;

- толщина стенок и полок концевой балки;

1. Расчет на прочность концевой балки:

1. Момент инерции поперечного сечения относительно оси ОХ:

1. Момент инерции поперечного сечения относительно оси ОY:

1. Допускаемое напряжение:

где - коэффициент неполноты расчета;

- расчетное сопротивление.

1. Расчетные изгибающие моменты:

где - ширина горизонтальной фермы;

- расстояние от вспомогательной фермы до точек опоры концевой балки.

1. Условия прочности:

Прочность обеспечивается.

1. Расчет сухарей для главной фермы I – го варианта.

1. Раскосы:

1. Расстояние между сухарями:

где - минимальный радиус инерции поперечного сечения;

1. Количество сухарей:

где - длина раскоса;

Принимаем

1. Стойки:

1. Расстояние между сухарями:

где - минимальный радиус инерции поперечного сечения;

1. Количество сухарей:

где - длина стойки;

Принимаем

1. Описание технологии сборки и сварки концевой балки.

На 4м листе представлена технология сборки концевой балки.

Схема участка цеха изготовления концевой балки.

1– склад;

2 - портальный кран;

3 - рольганги;

4 - кассета с заготовками диафрагм;

5 - кассета с заготовками верхней крышки и боковых стенок;

6, 7 – портальные манипуляторы;

8 - сборочный стол.

Все заготовительные операции выполняются вне рассмотренного участка цеха и поступают на склад 1 поступают полностью обработанные заготовки. Портальный кран 2 с электромагнитными захватами по очереди подает на рольганги заготовки, отдельно на один рольганг – заготовки диафрагм, на другой – заготовки верхней крышки и боковых стенок. Кассета 4 с заготовками диафрагм (диафрагмы с проставками, чтобы манипулятор мог их ухватить в горизонтальном положении ) снимается с рольганга, тоже с кассетой 5 (с остальными заготовками). Портальный манипулятор 7 с вакуумными захватами отъезжает к кассете 5, хватает заготовку верхней крышки, подает её на сборочный стол. Она ориентируется на столе при помощи специальных упоров и закрепляется клавишными зажимами. Затем манипулятор 6 доставляет с кассеты 4 заготовки диафрагм; захваты манипулятора имеют внутри материал, который гарантирует невыпадение заготовок из захватов. Диафрагмы расставляются на нужном расстоянии, прихватываются. Рабочий приваривает диафрагмы к верхней крышке, после чего манипулятор 7 доставляет боковые стенки, производится прихватка боковых стенок к диафрагмам и крышке. Далее мостовой кран осуществляет транспортировку собранной нами конструкции в часть цеха, которая оборудована кантователем (для сварки в нижнем положении) и сварочным оборудованием для сварки (там же приваривается нижняя крышка).

1. Список используемой литературы.

Строительные нормы и правила. Часть II. Гл. 23. Стальные конструкции. (СниП II – 23 - 81) М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988. 96 с.

Николаев Г. А., Винокуров В. А.. Сварные конструкции. Расчет и проектирование. М.: Высшая школа, 1990. 446 с.

Технология, механизация и автоматизация производства сварных конструкций: Атлас: Учеб. Пособие для студентов машиностроительных специальностей вузов / С. А. Куркин, В. М. Ховов, А. М. Рыбачук. – М.: Машиностроение, 1989. – 328 с., ил.

Характеристики

Список файлов курсовой работы