Пояснительная запаска (1004216), страница 14

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 14)

Дополнительное давление : 8.787 т/м2

Расчет осадки в сжимаемых слоях грунта

(схема линейно-деформируемого полупространства)

---------------------------------------------------------

| № |Толщина |Давление |Давление | Модуль | Средняя |

|слоя| слоя |от нагр. |от грунта|деформации | осадка |

|----+--------+---------+---------+-----------+---------|

| 2 | 2.470 | 7.718 | 20.978 | 400.0 | 0.04077 |

| 3 | 3.030 | 4.818 | 29.220 | 180.0 | 0.08441 |

| 4 | 1.860 | 3.462 | 34.297 | 300.0 | 0.02054 |

---------------------------------------------------------

Толщина сжимаемого слоя грунта: 7.360 [м]

Величина осадки: 0.14571 [м]

==============================================================

ПРОВЕРКА СВАИ ПО ГРУНТУ НА ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ

по СП 24.13330.2011

Максимальное сжимающее усилие в уровне подошвы сваи Nmax = 205.80 тс

Максимальное выдергивающее усилие в уровне подошвы сваи Nmin = 49.15 тс

Расчетное сопротивление грунта в основании сваи R = 203.451 т/м2

Площадь основания сваи A = 1.767 м2 ; Периметр ствола сваи U = 4.712 м

Коэффициент условий работы грунта в основании сваи gcr = 1.000

Коэффициент надежности по уровню ответственности g_otv = 1.150

Коэфф. усл.раб. по однородности грунтовых условий g_odn = 1.150

Сопротивление грунта сдвигу по боковой поверхности сваи :

+-------_------_------_-------_------------_---------_------_-----------+

¦ N ¦ N ¦ Тип ¦Длина ¦ Глубина ¦Расчетное¦Коэфф.¦ ¦

¦ участ-¦ слоя ¦грунта¦участка¦расположения¦сопротив-¦услов.¦ U*gcf*L*f ¦

¦ ка ¦грунта¦ ¦ L ¦центра слоя ¦ление f ¦работы¦ ¦

¦-------+------+------+-------+------------+---------+------+-----------¦

¦ 1 ¦ 1 ¦ 6 ¦ 2.000 ¦ 1.000 ¦ 3.500 ¦ 0.80 ¦ 26.389 ¦

¦ 2 ¦ 1 ¦ 6 ¦ 0.090 ¦ 2.045 ¦ 4.227 ¦ 0.80 ¦ 1.434 ¦

¦ 3 ¦ 2 ¦ 6 ¦ 2.000 ¦ 3.090 ¦ 4.845 ¦ 0.80 ¦ 36.530 ¦

¦ 4 ¦ 2 ¦ 6 ¦ 2.000 ¦ 5.090 ¦ 5.618 ¦ 0.80 ¦ 42.359 ¦

¦ 5 ¦ 2 ¦ 6 ¦ 2.000 ¦ 7.090 ¦ 6.018 ¦ 0.80 ¦ 45.375 ¦

¦ 6 ¦ 2 ¦ 6 ¦ 1.780 ¦ 8.980 ¦ 6.347 ¦ 0.80 ¦ 42.591 ¦

¦-----------------------------------------------------------+-----------¦

¦ Суммарное усилие, воспринимаемое боковой поверхностью сваи¦ 194.679 ¦

+-----------------------------------------------------------+-----------+

Знаком "*" отмечены слои плотных песчаных грунтов, с повышающим коэфф. 1.3

или слои плотных глинистых грунтов, с повышающим коэфф. 1.15

ПРОВЕРКА НА СЖАТИЕ (ВДАВЛИВАНИЕ)

--------------------------------

Козффициент надежности по грунту для сжатия Kg = 1.65

[gcr * R * A + summa(U*Li*gcf*fi)]/Kg*g_odn/g_otv = 335.88 > Nmax = 205.80 [тс]

ПРОВЕРКА ВЫПОЛНЯЕТСЯ . Запас 130.08 тс

ПРОВЕРКА НА ВЫДЕРГИВАНИЕ

------------------------

Козффициент надежности по грунту для выдергивания Kg = 1.65

Козффициент условий работы для выдергивания gc = 0.80

ПРОВЕРКА НЕ ПРОИЗВОДИТСЯ . Выдергивания нет

ПРОВЕРКА СВАИ ПО ГРУНТУ НА ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ

ОТ СЕЙСМИЧЕСКИХ НАГРУЗОК

по СП 24.13330.2011

Максимальное сжимающее усилие в уровне подошвы сваи Nmax = 199.42 тс

Максимальное выдергивающее усилие в уровне подошвы сваи Nmin = 30.08 тс

Расчетное сопротивление грунта в основании сваи R = 203.451 т/м2

Площадь основания сваи A = 1.767 м2 ; Периметр ствола сваи U = 4.712 м

Коэффициент условий работы грунта в основании сваи gcr = 0.675

Глубина,до которой не учитываются силы трения hd = 4.469

Коэффициент надежности по уровню ответственности g_otv = 1.150

Коэфф. усл.раб. по однородности грунтовых условий g_odn = 1.150

Сопротивление грунта сдвигу по боковой поверхности сваи :

+-------_------_------_-------_------------_---------_------_-----------+

¦ N ¦ N ¦ Тип ¦Длина ¦ Глубина ¦Расчетное¦Коэфф.¦ ¦

¦ участ-¦ слоя ¦грунта¦участка¦расположения¦сопротив-¦услов.¦ U*gcf*L*f ¦

¦ ка ¦грунта¦ ¦ L ¦центра слоя ¦ление f ¦работы¦ ¦

¦-------+------+------+-------+------------+---------+------+-----------¦

¦ 1 ¦ 2 ¦ 6 ¦ 2.000 ¦ 5.469 ¦ 5.694 ¦ 0.60 ¦ 32.198 ¦

¦ 2 ¦ 2 ¦ 6 ¦ 2.000 ¦ 7.469 ¦ 6.094 ¦ 0.60 ¦ 34.460 ¦

¦ 3 ¦ 2 ¦ 6 ¦ 1.401 ¦ 9.170 ¦ 6.375 ¦ 0.60 ¦ 25.248 ¦

¦-----------------------------------------------------------+-----------¦

¦ Суммарное усилие, воспринимаемое боковой поверхностью сваи¦ 91.906 ¦

+-----------------------------------------------------------+-----------+

Знаком "*" отмечены слои плотных песчаных грунтов, с повышающим коэфф. 1.3

или слои плотных глинистых грунтов, с повышающим коэфф. 1.15

ПРОВЕРКА НА СЖАТИЕ (ВДАВЛИВАНИЕ)

--------------------------------

Козффициент надежности по грунту для сжатия Kg = 1.65

[gcr * R * A + summa(U*Li*gcf*fi)]/Kg*g_odn/g_otv = 202.78 > Nmax = 199.42 [тс]

ПРОВЕРКА ВЫПОЛНЯЕТСЯ . Запас 3.36 тс

ПРОВЕРКА НА ВЫДЕРГИВАНИЕ

------------------------

Козффициент надежности по грунту для выдергивания Kg = 1.65

Козффициент условий работы для выдергивания gc = 0.80

ПРОВЕРКА НЕ ПРОИЗВОДИТСЯ . Выдергивания нет

==============================================================

ПРОВЕРКА УСТОЙЧИВОСТИ ОСНОВАНИЯ , ОКРУЖАЕЩЕГО СВАЮ

( Ограничение давления сваи на грунт по боковой поверхности сваи )

по СП 24.13330.2011

+--------------------------------------------_---------------------------------+

¦ Глубина ¦ N слоя ¦ Давление вдоль моста ¦ Давление поперек моста¦Предель- ¦

¦ располо-¦грунта, в¦-----------------------+-----------------------¦ное зна- ¦

¦ жения ¦ который ¦Тип сочет 0¦Тип сочет 0¦Тип сочет 0¦Тип сочет 0¦ чение ¦

¦ сечения ¦ попадает¦N сочет. 6¦N сочет. 6¦N сочет. 1¦N сочет. 1¦ SIGz ¦

¦ [м] ¦ сечение ¦N сваи 1¦N сваи 1¦N сваи 1¦N сваи 1¦ [тс/м2] ¦

¦ ¦ ¦eta2 0.590¦eta2 0.590¦ ¦ ¦ ¦

¦----------+---------+-----------+-----------+-----------+-----------+---------¦

¦ 0.987 ¦ 1 ¦ 5.187 ¦ 5.187 ¦ 0.344 ¦ 0.344 ¦ 5.579 ¦

¦ 1.974 ¦ 1 ¦ 7.736 ¦ 7.736 ¦ 0.548 ¦ 0.548 ¦ 11.158 ¦

¦@ 2.890 ¦ 2 ¦ 8.219 ¦ 8.219 ¦ 0.624 ¦ 0.624 ¦ 13.650 ¦

¦ 2.961 ¦ 2 ¦ 8.191 ¦ 8.191 ¦ 0.625 ¦ 0.625 ¦ 13.983 ¦

¦ 3.948 ¦ 2 ¦ 7.124 ¦ 7.124 ¦ 0.598 ¦ 0.598 ¦ 18.644 ¦

¦ 4.935 ¦ 2 ¦ 5.030 ¦ 5.030 ¦ 0.487 ¦ 0.487 ¦ 23.306 ¦

¦ 5.922 ¦ 2 ¦ 2.272 ¦ 2.272 ¦ 0.315 ¦ 0.315 ¦ 27.967 ¦

¦ 6.909 ¦ 2 ¦ 0.904 ¦ 0.904 ¦ 0.098 ¦ 0.098 ¦ 32.628 ¦

¦ 7.896 ¦ 2 ¦ 4.456 ¦ 4.456 ¦ 0.163 ¦ 0.163 ¦ 37.289 ¦

¦ 8.883 ¦ 2 ¦ 8.563 ¦ 8.563 ¦ 0.473 ¦ 0.473 ¦ 41.950 ¦

¦ 9.870 ¦ 2 ¦ 13.240 ¦ 13.240 ¦ 0.835 ¦ 0.835 ¦ 46.611 ¦

+--------------------------------+-----------+-----------+---------------------+

ПРОВЕРКА ВЫПОЛНЯЕТСЯ. Запас 0.39 тс/м2

Сейсмические сочетания нагрузок

+--------------------------------------------_---------------------------------+

¦ Глубина ¦ N слоя ¦ Давление вдоль моста ¦ Давление поперек моста¦Предель- ¦

¦ располо-¦грунта, в¦-----------------------+-----------------------¦ное зна- ¦

¦ жения ¦ который ¦Тип сочет 3¦Тип сочет 3¦Тип сочет 3¦Тип сочет 3¦ чение ¦

¦ сечения ¦ попадает¦N сочет. 7¦N сочет. 7¦N сочет. 4¦N сочет. 4¦ SIGz ¦

¦ [м] ¦ сечение ¦N сваи 1¦N сваи 1¦N сваи 1¦N сваи 1¦ [тс/м2] ¦

¦ ¦ ¦eta2 0.622¦eta2 0.622¦ ¦ ¦ ¦

¦----------+---------+-----------+-----------+-----------+-----------+---------¦

¦ 0.987 ¦ 1 ¦ 4.096 ¦ 4.096 ¦ 0.879 ¦ 0.879 ¦ 5.579 ¦

¦ 1.974 ¦ 1 ¦ 6.200 ¦ 6.200 ¦ 1.400 ¦ 1.400 ¦ 11.158 ¦

¦@ 2.890 ¦ 2 ¦ 6.693 ¦ 6.693 ¦ 1.592 ¦ 1.592 ¦ 13.650 ¦

¦ 2.961 ¦ 2 ¦ 6.680 ¦ 6.680 ¦ 1.596 ¦ 1.596 ¦ 13.983 ¦

¦ 3.948 ¦ 2 ¦ 5.947 ¦ 5.947 ¦ 1.524 ¦ 1.524 ¦ 18.644 ¦

¦ 4.935 ¦ 2 ¦ 4.366 ¦ 4.366 ¦ 1.241 ¦ 1.241 ¦ 23.306 ¦

¦ 5.922 ¦ 2 ¦ 2.215 ¦ 2.215 ¦ 0.800 ¦ 0.800 ¦ 27.967 ¦

¦ 6.909 ¦ 2 ¦ 0.312 ¦ 0.312 ¦ 0.243 ¦ 0.243 ¦ 32.628 ¦

¦ 7.896 ¦ 2 ¦ 3.181 ¦ 3.181 ¦ 0.422 ¦ 0.422 ¦ 37.289 ¦

¦ 8.883 ¦ 2 ¦ 6.521 ¦ 6.521 ¦ 1.213 ¦ 1.213 ¦ 41.950 ¦

¦ 9.870 ¦ 2 ¦ 10.348 ¦ 10.348 ¦ 2.138 ¦ 2.138 ¦ 46.611 ¦

+--------------------------------+-----------+-----------+---------------------+

ПРОВЕРКА ВЫПОЛНЯЕТСЯ. Запас 1.48 тс/м2

ПРИМЕЧАНИЯ: 1.Знаками "@" отмечены проверки на глубинах, указанных

в СП 24.13330.2011 (определяющие проверки)

2.Значения давлений сваи на грунт в таблице приведены

деленными на коэффициент eta2=(Mc+Mt)/(K_n*Mc+Mt)

ф.(В.8) Прилож."В" СП 24.13330.2011, где K_n= 2.500

==============================================================

================================================================================

====================== СВОДНАЯ ТАБЛИЦА ПРОВЕРОК ФУНДАМЕНТА =====================

================================================================================

Отметка подошвы фундамента (ростверка): 140.070 м

Отметка подошвы свай: 124.070 м, Полная длина свай: 16.000 м

------- Проверка несущей способности основания как условного массивного -

| |

| ВЫПОЛНЯЕТСЯ. Запас 1033.65 т/м2 |

|-------------------------------------------------------------------------

---------------------- Проверка подстилающих слоев грунта ----------------

| |

| ВЫПОЛНЯЕТСЯ. Запас 429.49 т/м2 |

|-------------------------------------------------------------------------

------------------- Проверки свай на вертикальные воздействия ------------

| |

| Вдавливание: ВЫПОЛНЯЕТСЯ Запас 3.36 |

| Выдергивание: Выдергивания нет |

|-------------------------------------------------------------------------

------------ Проверка давления сваи на грунт по боковой поверхности ------

| |

| Запас 0.39 тс/м2 |

|-------------------------------------------------------------------------

--------- Величина осадки фундамента (по Приложению 2 СНиП 2.02.01-83) ---

| |

| 14.5712 см |

|-------------------------------------------------------------------------

Анализ результата расчёта показал, что в дальнейшей раз разработке глубину буронабивных столбов принимаем 16,0 метров.

3.2 Расчёт опор на прочность и трещиностойкость.

Расчёт производился с применением программного комплекса “Beton”, разработанного “Гипротранс”.

Исходная информация по расчёту на внецентренное сжатие промежуточной опоры представлен на рисунке 3.1. Результат расчётов представлен на рисунке 3.2, 3.3.

Рисунок 3.1. - Исходные данные по расчёту промежуточной опоры

Рисунок 3.2. – Результат расчёта программы “Beton”

Рисунок 3.3. – Результат расчёта программы “Beton”

Анализ результата расчёта показал, что условия прочности, устойчивости, трещиностойкости обеспечены при армировании столбов 22 стержнями d=22мм, стали класса А-400, класс бетона B-35.

Поперечное сечение буронабивного столба представлено на рисунке 3.4

Рисунок 3.4 Поперечное сечение буронабивного столба

Исходная информация по расчёту на внецентренное сжатие береговой опоры представлен на рисунке 3.5. Результат расчётов представлен на рисунке 3.6, 3.7.

Рисунок 3.5. - Исходные данные по расчёту береговой опоры

Рисунок 3.6. – Результат расчёта программы “Beton”

Рисунок 3.7. – Результат расчёта программы “Beton”

Анализ результата расчёта показал, что условия прочности, устойчивости, трещиностойкости обеспечены при армировании столбов 22 стержнями d=22мм, стали класса А-400, класс бетона B-35.

Поперечное сечение буронабивного столба представлено на рисунке 3.8

Характеристики

Список файлов ВКР