Методы оценки помех в каналах ррл

1.5 Методы оценки помех в каналах ррл

Как отмечалось ранее, на передачу сигналов по РРЛ, как и во всех радиосистемах, влияют помехи внешнего и внутреннего происхождения. К внешним помехам относят космические и атмосферные шумы, индустриальные помехи и сигналы от других радиосистем. Уровень этих помех обычно удается свести к минимуму с помощью тех или иных организационных мер (соответствующий выбор частот, фильтрация мешающих радиосигналов, правильное размещение станций и тому подобное). Если РРЛ работает в диапазоне дециметровых или сантиметровых волн, то влиянием индустриальных помех можно пренебречь.

Особое внимание при организации РРЛ приходится уделять внутрисистемным помехам. К ним относятся флуктуационные (тепловые и дробовые) шумы, аппаратурные шумы (пульсации питающих напряжений, шумы коммутации и другие) и специфические помехи, обусловленные искажениями широкополосных сигналов при прохождении через тракты с неидеальными характеристиками. При многоканальной передаче такие помехи проявляются как переходные. Для уменьшения влияния флуктуационных шумов (обычно их сводят к тепловым шумам) приходится увеличивать «энергетический потенциал» системы, то есть увеличивать мощность передатчиков (при некоторой заданной средней протяженности пролетов), уменьшать шумовую температуру приемников (например, применением параметрических усилителей на входе приемников), увеличивать коэффициент усиления антенн и тому подобное. Борьба с аппаратурными шумами ведется путем совершенствования аппаратуры и порядка ее эксплуатации.

Тепловые шумы в телефонных каналах. При передачи по телефонным каналам сигналов в аналоговой форме тепловые шумы накапливаются (суммируются по мощности) по мере прохождения сигнала через различные элементы тракта от одной станции до другой. Качество телефонного канала принято характеризовать мощностью помех в точке нулевого относительного уровня сигнала на выходе ТФ канала. Эта мощность определяется многими слагаемыми.

Шумовые свойства всех блоков линейной части приемника до АО учитываются коэффициентом шума приемника Ш. При этом полная эквивалентная мощность теплового шума, отнесенного ко входу приемника (при условии согласования его входного сопротивления с сопротивлением эквивалентного источника шума),

                                                     ,                                      (1.5.1)

где k – постоянная Больцмана; Т – абсолютная температура окружающей среды (обычно принимают Т=290 К); П_э – эффективная полоса шумов приемника, которая обычно принимается равной ширине полосы ∆f_п.ч тракта промежуточной частоты; Р_т.вых – мощность шума на выходе линейной части приемника, имеющей коэффициент усиления по мощности, равный К_м. Если принять, что мощность Р_т.вх равномерно распределена в полосе П_э, то спектральная плотность мощности, выделяемой на сопротивлении 1 Ом,

                                                                   G_т.вх = kТШR_вх,                                                    (1.5.2)

Уровень шума на входе ЧД зависит от уровня сигнала на входе приемника u_с(t).

На рисунке 1.5.1,а представлена векторная диаграмм, из которой видно, что в результате сложения случайного вектора шума U_т.вх(t), отображающего u_т.вх(t), с вектором сигнала U_c, отображающим u_с(t), образуется случайный вектор U_∑(t), отображающий суммарный сигнал

Рекомендуемые материалы

                                   ,                    (1.5.3)

Из векторной диаграммы следует, что в результате действия теплового шума полезный сигнал в приемнике приобретает паразитную амплитудную (АМ) и фазовую (ФМ) модуляцию. Как отмечалось выше, паразитная АМ обычно устраняется АО. Влияние же паразитной ФМ, обусловлено случайным изменением  фазы φ(t) сигнала u_∑(t), может быть уменьшено только увеличением энергетического потенциала системы, то есть увеличением u_c(t). Из векторной диаграммы следует, что девиация фазы φ(t) непосредственно зависит от величины модулей U_c и U_т.вх(t).

Рисунок 1.5.1 – Векторное (а) и спектральное (б,в) представления сигнала и теплового шума на входе (а,б) и выходе (в) приемника.

Таким образом, случайные изменения фазы частотно-модулированного сигнала при частотном детектировании его трансформируются в случайные изменения амплитуды сигнала, то есть проявляются в виде шума.

Мощность теплового шума в канале ТЧ на i-м интервале РРЛ может быть определена по формуле:

                                  ,                   (1.5.4)

где  – коэффициент шума приемника;

∆F_к = 3.1 кГц – ширина полосы i-го канала ТЧ; F_к – значение центральной частоты канала ТЧ в групповом сигнале; ∆f_к – эффективная девиация на канал; β_пр – коэффициент учитывающий предыскажения сигнала; К_п – псофометрический коэффициент.

В телефонных каналах обычно нормируется псофометрическая (взвешенная) мощность шума в точке с нулевым относительным уровнем, в которой средняя мощность измерительного сигнала равна 10⁹ пВт 0. Псофометрический коэффициент отражает реальное восприятие различных составляющих спектра шума и для канала ТЧ  выбирается равным 0.56 (-2.5 дБ). При измерениях шумов в канале используются псофометрические фильтры для телефонных и вещательных и визометрические для телевизионных каналов. Характеристики этих фильтров приведены на рисунках 1.5.2 и 1.5.3 соответственно.

Мощность сигнала на входе приемника Р_{пр i} зависит от параметров аппаратуры, условий распространений радиоволны. Первоначально ориентируются на конкретную величину Р_{пр i} = Р_{пр i} (20%) – мощность сигнала на входе приемника, которая может уменьшаться в течении не более 20% времени любого месяца

                                                        ,                                         (1.5.5)

где Р_пр.св – мощность без учета влияния условий распространения радиоволн; V_20% – величина множителя ослабления, ниже которой он может быть в течение не более 20% времени любого месяца наблюдения. Обычно выбирают V_20% ≈ 0.5.

С учетом вышеизложенного

                                ,                (1.5.6)

где Р_п [Вт] – мощность передатчика; G_п, G_пр – коэффициенты передающей и приемной антенн соответственно; λ – длина волны; R_i – расстояние между станциями; η_п, η_пр – коэффициент полезного действия антенно-волноводного тракта передающей и приемной станции соответственно.

                                                                    ,                                                    (1.5.7)

где а_АВТ [дБ] – суммарное ослабление сигнала в АВТ.

Формула (1.5.6) через V_20% учитывает долговременное состояние тропосферы, при этом среднеминутная псофометрическая мощность шума равная 7500 пВт может превышаться в течении не более t=20% времени любого месяца.

В тоже время на интервалах РРЛ могут иметь место глубокие замирания сигнала из-за изменения состояния тропосферы.

Для более глубоких замираний может допускаться большая мощность шума, но на более коротких интервалах времени.

Так, среднеминутная псофометрическая мощность шума 47500 пВт0 может превышаться в течение не более t = 0.1 % времени любого месяца, а средняя за 5 мс не взвешенная мощность шума 10⁶ пВт0 может превышаться в течение не более t = 0.01 % времени любого месяца. Указанные нормы приведены для эталонной линии протяженностью 2500 км.

В общем случае множитель ослабления V(t) интегрально учитывает влияние на процесс распространения радиоволн Земли и тропосферы. V(t) – векторная величина, но во многих случаях достаточно знать ее модуль

                                                               |V(t)| = V(t) = E(t)/E₀,                                                (1.5.8)

где Е(t) и Е₀ – модули напряженности электрического поля на входе приемной антенны при распространении радиоволн соответственно в реальных условиях (с учетом влияния тропосферы и Земли) и в свободном пространстве. В общем случае V(t) – случайная функция времени, и, например, V(20%) находится с использованием некоторых статических данных.

Из-за неоднородностей тропосферы радиоволны распространяются в ней по криволинейной траектории, что получило название тропосферной рефракции. Электрические свойства тропосферы характеризуются степенью изменения диэлектрической проницаемости воздуха по высоте и определяются градиентом диэлектрической проницаемости .

В основе метода расчета трасс РРЛ лежит построение профилей пролетов.

Профилем пролета называется вертикальный разрез местности между двумя соседними радиорелейными станциями с учетом леса, строений и особенностей рельефа. Пример такого профиля показан на рисунке 1.5.4. При этом в качестве определяющего параметра выбирается величина просвета (зазора) Н между линией «прямой видимости» АВ, соединяющей центры антенн, и ближайшей к ней (по вертикали) точкой препятствия С (на рисунке 1.5.4 изображен вариант профиля с одним препятствием; в специальных пособиях по расчету и проектированию РРЛ рассматриваются также профили, когда в минимальную область пространства попадает несколько препятствий). Просвет Н считается положительным, если линия АВ проходит выше препятствия, и отрицательным, если эта линия пересекает профиль пролета.

Механизм распространения радиоволн на участке от передающей антенны (будем считать, что она установлена в точке А, рисунок 1.5.4) до приемной (в точке В) существенно зависит от величины просвета Н, что, естественно, накладывает отпечаток и на методику расчета, в частности, множителя ослабления V. При этом можно выделить три основные группы пролетов (для некоторого фиксированного состояния тропосферы):

1. открытые, когда Н ≥ Н₀;

2. полуоткрытые, когда Н₀ > Н ≥ 0;

3. закрытые, когда Н < 0.

Через Н₀ здесь обозначен просвет, при котором в точке приема векторная сумма напряженности поля прямого и отраженного сигналов равна напряженности поля в свободном пространстве (V = 1). В общем случае

                                                          ,                                           (1.5.9)

где к₁ = R₁/R – относительная координата точки препятствия С.

Рисунок 1.5.4 – Профиль пролета РРЛ прямой видимости

Профиль пролета позволяет учесть влияние Земли на процесс распространения радиоволн. В частности, с помощью профиля можно получить представление об отражении радиоволн от поверхности Земли. Но в целом характер передачи сигналов на участке АВ будет весьма приближенным, если не учесть влияния тропосферы. При этом прежде всего приходится считаться с рефракцией радиоволн, то есть искривлением траектории волн (АВ на рисунке 1.5.4), обусловленным неоднородным строением тропосферы. Основную роль здесь играет неоднородность тропосферы в вертикальной плоскости. Рефракцию учитывают тем, что в величину просвета над определяющими точками (на рисунке 1.5.4 – точка С) вносится поправка

                                                   ,                                  (1.5.10)

Таким образом, зависящая от g величина просвета H(g) = H + ∆H(g).

При изменении метеорологических условий на пролете изменяются величины g и H(g), что может привести к резким колебаниям множителя ослабления, а следовательно, и уровня сигнала на входе приемника. На открытых пролетах (Н ≥ Н₀) напряженность поля в точке приема определяется в основном интерференцией прямой и отраженных от земной поверхности волн. В случае одной отраженной волны (как на рисунке 1.5.4) множитель ослабления для реальных условий можно представить в виде

                                                ,                               (1.5.11)

где |Ф| – модуль коэффициента отражения от земной поверхности, а

                                              ,                             (1.5.12)

– относительный (нормированный) просвет. Из (1.5.11) следует, что при p(g)≥1 максимальные значения множителя ослабления чередуются с минимальными (рисунок 1.5.5).

Рисунок 1.5.5 – Зависимость множителя ослабления V от относительного просвета p(g) и параметра μ.

На полуоткрытых и закрытых пролетах, где p(g) < 1, уровень поля в точке приема обусловлен главным образом процессом дифракции радиоволн, то есть огибанием ими земной поверхности. Множитель ослабления V в этом случае рассчитывается на основе приближенных методов, с применением аппроксимации реального препятствия частью сферической поверхности. Прежде чем найти V, необходимо применить параметр μ, характеризующий радиус кривизны сферы, аппроксимирующей препятствие, и зависящий от высоты ∆y и хорды  сегмента аппроксимирующей сферы. На полуоткрытых пролетах и пролетах с малым закрытием хорда r определяется из профиля пролета (рисунок 1.5.5) как расстояние между точками пересечения препятствия линией, параллельной АВ и отстоящей от вершины на величину  ∆y = H_o. Для пролетов, имеющих среднюю протяженность и одно препятствие, во многих случаях можно руководствоваться приближенным значением V, определяемым из графиков рисунок 1.5.5, полагая, что

                               ,             (1.5.13)

где α = ∆y/H₀ = 1, ℓ = r/R, к₁ =R₁/R.

Как видно из рисунка 1.5.5, множитель ослабления V может изменяться в широких пределах. Для оценки устойчивости связи необходимо знать минимально допустимое значение множителя ослабления V_{i min} на каждом i-м пролете. Под V_{i min} понимается такое значение V_i, при котором суммарная мощность помех (P_п.вых) или отношение (U_т/U_p)² в канале на конце линии равны максимально допустимым значениям P_{п.вых max} или (U_т/U_p)²_max, определяемым соответствующими рекомендациями для малых процентов времени.

В конечном счете расчет сводится к определению процента времени, в течении которого на выходе канала суммарная мощность шумов может быть больше максимально допустимой (Р_шт.max). На пролете это условие соответствует вероятности того, что множитель ослабления будет меньше минимального допустимого значения T(V<V_min), поскольку при V=V_min шумы на выходе канала равны максимально допустимым. Множитель ослабления на пролете может стать меньше V_min только при глубоких замираниях, которые вызываются независимыми друг от друга причинами. Поэтому, вероятность того, что на пролете будут наблюдаться значения V<V_min равна сумме замираний различного вида:

,

(1.5.14)

где n – количество интервалов; Т₀ (V<V_min) – вероятность того, что V<V_min за счет экранирующего действия препятствия; ∑Т_п(V<V_min) – вероятность того, что V<V_min за счет интерференции прямой волны и волны, отраженной от поверхности Земли; Т_тр(V<V_min) – вероятность того, что V<V_min за счет интерференции прямой волны и волны, отраженной от слоистых неоднородностей в тропосфере; Т_д(V<V_min) – вероятность того, что V<V_min за счет ослабления радиоволны в осадках.

Для телефонного ствола на j-ом интервале

                                                   ,                                  (1.5.15)

где М_тф[пВт0/км²] – параметр, характеризующий аппаратуру телефонного ствола.

Переходные помехи, вносимые в телефонный канал групповым трактом. Эти помехи обусловлены нелинейностью амплитудных характеристик устройств группового тракта (усилителей, модуляторов, демодуляторов и так далее). Эти помехи можно рассчитать по формуле:

,пВт,

(1.5.16)

где ∆F_к = 3.1 кГц – ширина телефонного канала; F_в, F_н – верхняя и нижняя частот группового сигнала; Р_ср – средняя мощность многоканального сообщения; y₂(δ), y₃(δ) –коэффициенты, учитывающие распределение мощности нелинейных шумов в групповом спектре по 2-ой и 3-ей гармоникам соответственно, где δ = (F-F_н)/(F_в-F_н), а F – некоторая частота в групповом спектре, в области которой определяются шумы. Графики y₂(δ) и y₃(δ) для различных значений β=F_в/F_н приведены на рисунке 1.5.6.

Если Вам понравилась эта лекция, то понравится и эта - 20 Качающиеся конвейеры.

Рисунок 1.5.6 – Графики зависимостей y₂(δ),y₃(δ), а₂(δ) и а₃(δ)

а₂(δ), а₃(δ) – поправочные коэффициенты, учитывающие перераспределение шумов в групповом спектре из-за введения предыскажений (рисунок 1.5.6,в). К_2к(δ), К_3к(δ) – коэффициенты нелинейности по 2-й и 3-й гармоникам элементов группового тракта измеренные при измерительном уровне.

Переходные помехи из-за неравномерности амплитудно-частотных характеристик (АЧХ) и группового времени запаздывания (ГВЗ) элементов ВЧ тракта. Эти шумы могут быть рассчитаны по формуле:

, пВт,

(1.5.17)

где ,  – коэффициенты учитывающие неравномерность ГВЗ: (∆τ₊) – при отклонении частоты ЧМ-сигнала от ω₀ на +∆ω и (∆τ_-) – на -∆ω; F_к – частота в области которой оцениваются шумы.