Привод ленточного транспортера с червячным мотором-редуктором (ДМ 322 - Привод ленточного транспортера с червячным мотором-редуктором), страница 2

Вычисление геометрических характеристикСечение I-I:11 3 ℎ(2 − ℎ)2=−1616(2 ∙ 44 − 11)2443= 3.14 ∙− 12 ∙ 11 ∙= 15606.36 мм31616 ∙ 44Сечение II-II: 34032 == 3.14= 15606.36 мм332322 3403== 3.14= 12560 мм31616 24022 == 3.14= 1256 мм244Сечение III-III: 3 ℎ(2 − ℎ)2−1616(2 ∙ 34 − 9)2343= 3.14 ∙− 10 ∙ 9 ∙= 7137.51 мм31616 ∙ 343 =31. Проведем расчет на сопротивление усталости:12Сечение I-I:Амплитуда напряжений:1 = 103 1 /(21 ) = 103 ∙ 300/2 ∙ 15606 = 9.6 МпаСреднее напряжение цикла:1 = 1 = 9.6 МпаПо [1, табл. 10.7 – 10.11]: коэффициент влияния абсолютных размеров при = 65 мм: = 0.73; эффективный коэффициент концентрации напряжений для шпоночного паза при в =900 МПа = 2,05; параметр шероховатости поверхности при = 3,2 мкм: = 0,89;коэффициент влияния поверхностного упрочнения = 1. Тогда коэффициент снижения пределавыносливости примет вид: = ( ⁄ + 1 ⁄ − 1) ⁄ = (2.05/0.73 + 1 ⁄ 0.89 – 1) ⁄ 1 =2.93Предел выносливости вала:−1 = −1 ⁄ = 230⁄ 2.93 = 78.49 МПа.Коэффициент влияния асимметрии цикла: = ⁄ = 0,1 ⁄ 2.93 = 0,034.Частный коэффициент запаса прочности:1 = −1 ⁄ (1 + ∙1) = 78.49 ⁄ (9.6 + 0,034 ∙9.6) = 7.9Общий коэффициент запаса: = 1 = 7.9.Сечение II-II:Амплитуды напряжений:2 = 103 ∙ 2 ⁄ 2 = 103 ∙ 41.37 ⁄ 6280 = 6.58 МПа;2 = 103 ∙ Mk2 ⁄ (22) = 103 ∙ 413.7 ⁄ (2 ∙ 12560) = 16.47 МПа;Cреднее напряжение цикла:2 = 2 = 16.47 МПа.Внутреннее кольцо подшипника качения установлено на валу с натягом.

По [1, табл. 10.13]: ⁄ = 4,3, ⁄ = 2,6;Посадочную поверхность под подшипник шлифуют (Ra=1.25 мкм); = 0,88; = 0,935;Поверхность вала – без упрочнения: = 1.Коэффициенты снижения предела выносливости: = (1+− 1)/ = 4.83 = (1+− 1)/ = 2.86 Пределы выносливости вала в рассматриваемом сечении:13−1 =−1410== 84.8 Мпа 4.84−1 =−1410== 80.24 Мпа 2.86Коэффициент влияния асимметрии цикла: =0.1== 0.034 2.86Коэффициент запаса по нормальным напряжениям: = =−1 84.7== 12.8826.58−180.24== 12.142 + 2 6.47 + 0.035 ∙ 6.47Коэффициент запаса прочности в рассматриваемом сечении:= √2 + 2= 13.97Сечение III-III:Амплитуда напряжений:3 = 103 3 /(23 ) = 103 ∙ 413.7/2 ∙ 7137.51 = 28.98 МпаСреднее напряжение цикла:1 = 1 = 28.98 МпаПо [1, табл.

10.7 – 10.11]: при = 34 мм: ⁄ =2.4; параметр шероховатости поверхностипри = 3,2 мкм: = 0,89; коэффициент влияния поверхностного упрочнения = 1. Тогдакоэффициент снижения предела выносливости примет вид: = ( ⁄ + 1 ⁄ − 1) ⁄ = (3.2 + 1 ⁄ 0.89 – 1) ⁄ 1 =3.32.Предел выносливости вала:−1 = −1 ⁄ = 230 ⁄ 3.32 = 69.3 МПа.Коэффициент влияния асимметрии цикла: = ⁄ = 0,1 ⁄ 3.32 = 0,03.Частный коэффициент запаса прочности:1 = −1 ⁄ (1 + ∙1) = 69.3 ⁄ (13.35 + 0,03 ∙13.35) =5.04.Общий коэффициент запаса: = 1 = 5.04.Таким образом, сопротивление усталости тихоходного вала во всех опасных сеченияхобеспечено, так как.1411.

Подбор муфтыДля соединения приводного вала и тихоходного вала редуктора и устранения неизбежныхперекосов валов применяем комбинированную муфту, т. к. у нее хорошие компенсирующиесвойства и она может передавать большие крутящие моменты. Одна полумуфта соединяется сцилиндрическим концом тихоходного вала, а другая – с цилиндрическим концом приводноговала.Вид компенсирующей муфты представлен на рисунке 9.

Расчётный момент муфтыпринимается равным.T=KTт=449.6 НмРисунок 9 - Муфта со стальными стержнями [1, рис. 20.17]При проектировании принимается тип муфты II (муфта с постоянной жёсткостью):D0  15...18 3 T  135 мм ;D  1,15...1, 20  D0  155 мм ;S   D0   0, 26...0, 27  D0  36 мм;t  0,1S  3, 6 мм;lc  2, 4S  86, 4 мм;l1  0,075lc  6,5 мм.Диаметр стержней dc , мм,15dc 4  И D0 2  3  3 3E4 1120 135  0, 267 2   3  13 3  2,15 105  0, 035 3,819  4 мм,где  И  1120 МПа - допускаемое напряжение изгиба материала стержня (сталь 60С2А,[Д.Л, стр. 386б табл. 20.3]),   1 для муфт типа II; E  2,15 10 5 МПа - модуль упругости длясталей; угол относительного поворота полумуфт – до   0, 035 рад;12.

Выбор смазочного материалаДля смазывания передач широко применяют картерную систему. В корпус редукторазаливают масло так, чтобы венцы колес были в него погружены. Колеса при вращении увлекаютмасло, разбрызгивая его внутри корпуса. Масло попадает на внутренние стенки корпуса, откудастекает в нижнюю его часть. Внутри корпуса образуется взвесь частиц масла в воздухе, котораясмазывает подшипники.Сорт масла выбираем в зависимости от окружной скорости и контактных напряжений взубьях колес.

Чем выше окружная скорость колеса, тем меньше должна быть вязкость масла,чем выше контактные давления в зацеплении, тем большей вязкостью должно обладать масло.Определим окружную скорость2 ∙ ∙ т ∙ 2 ∙ ∙ 60 ∙ 250=== 0,83 м⁄с ,2 ∙ 60 ∙ 1032 ∙ 60 ∙ 103где – окружность вершин тихоходного колеса; nт – частота вращения тихоходного вала;кинетическая вязкость ν = 60 мм2/с, т.к. υ меньше 2 м/с2, [1, табл. 11.1].Марка масла: И-Г-А-68, определяем по [1, табл. 11.2], имеющая кинематическуювязкость 61 мм²/с. Масло заливается в корпус редуктора так, чтобы венцы колес были в негопогружены не менее, чем на 10 мм. Верхняя граница масла лежит выше нижней на 10 − 15 мм.Для залива масла в корпус сверху крышки предусмотрен люк, который закрывается крышкойво время работы редуктора.Для замены масла в корпусе предусмотрено сливное отверстие, закрываемое пробкой сконической резьбой К1/2.

Для наблюдения за уровнем масла в корпусе установлен пробковыймаслоуказатель.Для предохранения от вытекания масла из подшипниковых узлов, а также для защитыих от попадания извне пыли и влаги применены манжетные уплотнения, установленные вкрышках подшипников быстроходного и тихоходного валов зубчатого редуктора.16Список используемой литературы1. П.Ф. Дунаев, О.П. Леликов «Конструирование узлов и деталей машин»;2. Д.Н. Решетов «Детали машин»;3. Л.П.Варламова, В.П.Тибанов «Методические указания. СОЕДИНЕНИЯ»;4. «Атлас конструкций» Том 1,2.17.