Антиплагиат (Разработка РЗА 1-го блока генератор-трансформатор и ОРУ - 220 кВ на новой ТЭЦ в г. Артём), страница 6

4.1.2., начальный ток срабатывания отстраивается отоднополярных бросков тока намагничивания, принимаем уставку о.е.475.1. 3 Коэффициент торможенияКоэффициент торможени 1 я 1 выбирается из условия отстройки от 60 защиты отмаксимально возможного ток 60 а небаланса, вызванного погрешностями ТТ привнешних трехфазных КЗ:, (5.1 1 )где – коэффициент отстройки; 7 – тормозной ток;– максимальный ток небаланса при внешнем трехфазном кз илиасинхронном ходе., (5.2) 3где – 33 коэффициент, учитывающий наличие 5 апериодическойсоставляющей тока; – относительная погрешность трансформаторовтока; – 12 коэффициент однотипности ТТ; А – 3 максимальныйсквозной ток.А;.Принимаем типовое значение уставки, .5.1.

4 Начальный ток торможения 64 6 8При выборе В должно выполняться условие:, (5.3). 9Принимаем типовое 3 значение уставки В = 1,5. При таком значенииобеспечивается достаточная чувствительность к токам 12 КЗ в зоне рабочих токов.5.2 3 Дистанционная защита ТСН на стороне НН1 (НН2)Данная защита является основной при многофазных повреждения х насекции и осуществляет резервное действие пр 20 и многофазных повреждения х наприсоединениях, отходящих от секци 20 и РУСН (распределительное устройствособственных нужд) 6,3 кВ.Расчет производится согласно [14].Первичное сопротивление срабатывания находится по выражению:, (5.4)где – коэффициент отстройки; – коэффициент возвратареле; – индуктивное сопротивление полностью остановленных двигателей.Т.к. значение нам не известно, то, на основании [14], для введенного вработу трансформатора собственных нужд, первичное сопротивлениесрабатывания можно принять:49, (5.5)где – номинальный ток трансформатора, приведенный к стороне НН., (5.6)кА;Ом.С учетом коэффициента чувствительности, :Ом.Тогда сопротивление срабатывания, приведенное ко вторичным цепям,определяется как:, (5.7)где – коэффициент трансформации ТТ, установленных состороны НН1 (НН2) ТСН; – коэффициент трансформации ТН,установленных со стороны НН1 (НН2) ТСН.50Ом .Выдержка времени согласуется 17 с выдержкой времени защит, отходящи 27 хприсоединени 17 й от РУСН 6,3 кВ по формуле:, (5.8)где – наибольшая выдержка времени защит отходящих присоединений;– ступень селективности.5.3 Дистанционная защита на стороне ВНСопротивление срабатывания дистанционной защиты, приведенное кнапряжению 6,3 кВ, принимается в 2 раза меньше сопротивления срабатываниядистанционной защиты стороны НН ТСН [14].Ом.Сопротивление срабатывания, приведенное к вторичным цепямопределяется по следующей формуле:, (5.9)где – коэффициент трансформации ТСН.51Ом.Выдержка времен и выбирается по условию отстройки от времени действи 16 ядистанционной защиты, установленной со стороны НН1 (НН2) трансформатора:, (5.10)5.4 Защита от перегрузок на стороне НН1 (НН2)Защита срабатывает на сигнал пр и перегрузке.Ток срабатывани 15 я данно й защиты определяется по выражению [13]:, (5.11 15 )где – коэффициент надежности; – коэффициенттокораспределения в схеме нулевой последовательности [5];– коэффициент трансформации ТТ; – номинальный ток обмотки НН1(НН2) трансформатора, приведенный к стороне НН данного трансформатора ирассчитанный по формуле (5.6), А.А.Ток срабатывания защиты от перегрузки принимается равным А.526 РАСЧЕТ ЗАЩИТ ТРАНСФОРМАТОРА ВОЗБУЖДЕНИЯ6.1 Максимальная токовая защита 41МТЗ используется для защиты трансформатора 41 возбуждения от внешних КЗ.

41Защита имеет независимую выдержку времени 0,5 с.Ток срабатывания МТЗ выбирается по условию [13]:, (6.1)где – коэффициент надежности; – коэффициент возврата;– максимальный рабочий ток, протекающий через трансформаторвозбуждения.Максимальный рабочий ток рассчитывается по формуле:, (6.2)где – коэффициент форсировки по току ротора; – номинальный токротора.А;А.53В относительных единицах:, (6.3)где А – номинальный ток первичной обмотки трансформатора тока.о.е.6.2 Токовая отсечкаДанная защита отстраивается от броска намагничивания трансформаторавозбуждения [5].Ток срабатывания отсечки определяется по выражению:, (6.4)где – ток намагничивания трансформатора возбуждения, равен утроенномуноминальному току ротора, приведенному к стороне ВН трансформаторавозбуждения.А;А.В относительных единицах:54о.е.Коэффициент чувствительности проверяется при двухфазном КЗ на сторонеВН трансформатора возбуждения (режим холостого хода генератора):, (6.5)где А – двухфазный ток, протекающий черезтрансформатор возбуждения при КЗ на шинах 10,5 кВ, равный двухфазномутоку холостого хода ротора..Коэффициент чувствительности,значит, что токовая отсечка можетбыть установлена на трансформатора возбуждения.В произведенных выше расчетах были рассчитаны уставки защит 1-го блокагенератор-трансформатор новой ТЭЦ в г.

Артём. Данные защиты были выбранысогласно ПУЭ, также учитывались требования завода-изготовителя. Все защитывыполняются на микропроцессорной базе производства ООО НПП «ЭКРА», натерминале «БЭ 2704 1111».557 РАСЧЕТ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЙ ЗАЩИТЫШИН НА ОРУ-220 кВРасчет дифференциальной защиты шин производится в соответствии сметодическими указаниями [15]. Максимальные рабочие токи выбираютсясогласно маркам проводов линий и номинальным токам генераторов,приведенным к стороне 220 кВ трансформаторов. Токи КЗ определяютсяпосредством программного комплекса «ТКЗ-3000».

Расчет представлен вприложении Г.Таблица 7.1 – Рабочие токи на присоединенияхW1 W2 W3 W4 W5 W6 W7 T1,3 T2,4ТСН,РТСНIРАБ,НАГР,А825 825 825 690 690 690 825 420 656 105Таблица 7.2 – Токи при КЗ на шинах в режиме, когда все трансформаторы вработеW1 W2 W3 W4 W5 W6 W7 T1,Т3 T2,Т4 ТСН,РТСНI(3),А4667 2390 508 1665 590 638 817 1546 3323 0I(1),А5908 1022 490 2146 789 691 844 2061 3569 605Суммарный ток при КЗ на шинах I(3)=21013 А, I(1)=24360 А.В ремонтном режиме отключена ВЛ «Новая ТЭЦ в г. Артёме – АртемовскаяТЭЦ (No2)», два генератора разной мощности на новой ТЭЦ г. Артём и РТСН.Расчет представлен в приложении Д.56Таблица 7.3 – Токи при КЗ на шинах в ремонтном режимеW1 W2 W3 W5 W6 W7 T3 T4 TCHI(3),А6189 2396 514 595 643 826 1546 3323 0I(1),А7625 1236 516 831 727 890 2167 3754 636Суммарный ток при КЗ на шинах I(3)=16032 А, I(1)=18382 А.Токи КЗ на шинах в режиме опробования при включении одногоприсоединения.

Расчет представлен в приложении Е.Таблица 7.4 – Ток КЗ на шинах в режиме опробованияW3 T1,Т3 T2,Т4 ТСН,РТСНI(3),А1515 0 0 0I(1),А106 344 597 101Коэффициенты трансформаторов тока (ТТ), установленных наприсоединениях, в соответствии с рисунком 7.1:;;;57;;Защита шин выполнена на базе терминала БЭ2704 061 с числомприсоединений, равным 13 и с дифференциальной защитой шин сторможением.Рисунок 7.1 – Первичная схема для расчета7.1 Параметрирование терминалаПоследовательность расчета базисных токов присоединений ( в зависимостиот типоисполнения шкафа защиты принимаем: А):1 1 ) главные ТТ присоединений расположить в порядке уменьшения ихкоэффициентов трансформации 1 – ТТ10 (Т2), ТТ11 (Т4), затем ТТ8 (Т1), ТТ9(Т3), далее ТТ12 (ТСН), ТТ13 (РТСН), ТТ1 (W1), ТТ2 (W2), ТТ3 (W3), ТТ7(W7), ТТ14 (ШСВ), и ТТ4 (W4), ТТ5 (W5), ТТ6 (W6);2) при А базисный ток ТТ с наибольшим коэффициентом 158трансформации ( 1 ) принимается равным А;3 ) базисные токи присоединений с меньшими коэффициентамитрансформаци 1 и определяются с помощью выражения:, (7.1 1 )где – базисный ток присоединения с меньшим коэффициентомтрансформации ТТ ( ); 1 – базисный ток ТТ с наибольшимкоэффициентом трансформации ТТ 1 .Пример расчета по выражению (7.1) для ТТ1:А.Результаты расчетов сведем в таблицу 7.5.Таблица 7.5 – Базисные токи присоединенийПрисоединение W1 W2 W3 W4 W5 W6 W7 T1,3 T2,4 ШСВТСН,РТСНБазисный ток,А4 4 4 5 5 5 4 1,33 1 4 47.2 Расчет дифференциальной защиты шин с торможениемЗащита выполнена пофазной и действует при всех видах КЗ на шинах.

Реледифференциальной защиты через промежуточные датчики тока подключено косновным ТТ всех присоединений защищаемых шин. При срабатываниидифференциальной защиты сигналы отключения действуют на выходные реле,59формирующие команды отключения выключателей.7.2. 1 Выбор тока начала торможенияТок начала торможени 1 я задается в относительных единицах ирегулируется в диапазоне от 1,00 до 2,00 (в долях от базисного тока) сточностью до 0,01 1 . Принимаем рекомендуемое для начала расчетов значениепараметра срабатывания защиты .7.2. 2 Расчет начального тока срабатыванияНачальный ток срабатывани 1 я П О дифференциальной защиты приотсутствии торможения выбирается по следующим условиям:1) отстройки от максимального тока в защите при разрыве ее вторичныхцепей в рабочем режиме:, (7.2 1 )где – коэффициент отстройки; А – первичный токнагрузки наиболее нагруженного присоединения; – коэффициенттрансформации ТТ со стороны наиболее нагруженного присоединения – W1;А – базисный ток наиболее нагруженного присоединения – W1;о.е.2) отстройки от расчетного первичного тока небаланса в режиме,соответствующем началу торможения: 160, (7.3 1 )где 31 – коэффициент отстройки, учитывающий погрешности ДЗШ,ошибки расчета и необходимый запас; 1 – 40 составляюща я первичног 1 отока небаланса, обусловленная погрешностью ТТ в режиме, соответствующемначалу торможения., (7.4 1 )где – коэффициент однотипности ТТ; – коэффициент,учитывающий переходный режим, принимается равным 1,3 при ;– полная относительная погрешность основных ТТ; 1 – полнаяотносительная погрешност 1 ь промежуточны х ТТ принимается равной 0 1 , так какони не установлены; – полная относительная погрешностьвыравнивания; – ток начала торможения (см.