Стр. констр. начало (Проектирование спортивного комплекса с бассейном 14х25 м в г. Комсомольск-на-Амуре), страница 3

Принят бетон фундамента класса В10, расчетноеИнв. № подл.Подп. и датаВзам. инв. №сопротивление бетона осевому сжатию Rb  0,6 кН/см2. Расчетное сопротивлениебетона смятию, определяется по формуле:Rb,loc  b Rb  11,19  0,6  0,72 кН/см2(2.27)где   1 для бетона класса ниже В25; b  3 А f / Аw  1,19 . Аf – площадь полки, Аw - площадь стенки.Соединение колонн с фундаментом – жесткое, вследствие чего принята базаколонны в виде плоской опорной плиты. Нагрузка будетпередаваться нафундамент через фрезерованный торец колонны. Материал опорной плиты –сталь С245: R y  23 кН/см2 .ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛистШирина плиты:B  b f  2c  40  2  15  70 см,(2.28)где b f – ширина полки двутавра 40К5;с  150 мм – свес базы.Принята ширина плиты B  70 см.Из условия  max  Rb ,loc длина плиты:2NN  6M L 2  B  Rb ,locBRb ,col 2  B  Rb ,loc 2(2.29)260260 6  49,3  10  28 2  65  0,7265  0,72 2  65  0,72 2Минимальная длина плиты:Lmin  h  2c  43,1  2  15  73,1см,(2.30)где h – высота двутавра 40К5.Принята длина опорной плиты L  75 см.Опорная плита работает как пластинка на упругом основании.

Для простотырасчета давление под плитой принято равномерно распределенным плитарассмотрена как пластинка нагруженная снизу отпором фундамента и опертая наторец колонны [§4.3.5. 49].Интенсивность реактивного отпора:f N260 0,05кН / см , гдеА 70  75(2.31)Взам. инв. №N - расчетное значение продольной силы;А – площадь опорной плиты.В базах без траверс изгибающий момент приближенно (с запасомпрочности)находитсяеслирассмотретьтрапециидальныеучасткикакИнв.

№ подл.Подп. и датасамостоятельные консоли (рисунок 2.13).ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛист315970151043115102115706101575070701516017002560700Рисунок 2.13 - Опорная плитаИзгибающий момент в месте заделки консоли, приходящийся на единицу ееширины будет равен:М   f    c / b , где(2.32)σf – то же, что в формуле (2.31);ω – площадь трапеции;с – расстояние от центра тяжести трапеции до кромки колоны;b – ширина консоли в месте заделки.Толщина опорной плиты t p :tp 6MRy c, где(2.33)- предел текучести стали;Взам.

инв. №Yс- Коэффициент условий работы;Предварительно, как средняя арифметическая координат вершин, найденыИнв. № подл.RyПодп. и датаМ - то же, что в формуле (2.32);Участок 1.  1543,1  752 885,8 см .2координаты центра тяжести треугольников, входящих в состав трапеции.ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛистКоордината центра тяжести трапеции:uA1  U 1  A2  U 2  A3  U 3 5,0  120  7,5  646,5  5,0  119 6,8 ,гдеА1  А2  А3885,8Ui- координаты центра тяжести фигур в составе трапеции;Аi- площади фигур в составе трапеции.(2.34)Тогда: с=15-u=15-6,8=8,2см.Изгибающий момент по формуле (2.32):М  ( f    c) / b  0,05  885,8  8,2 / 43,1  8,4 кН∙см.Толщина плиты формуле (2.33):t pl 6M 1Ry c6  8,4 1,35 см.23  1,2Участок 2 имеет конфигурации примерно идентичную по форме и размерамучастку 1.

Учитывая, что при помощи данного метода момент находитсяприближенно (с запасом прочности) толщина плиты на участке 2 принята равнойтолщине плиты на участке 1. Прочность сечения обеспечена.Окончательно принята толщина плиты t p =2,2 см (2 мм запас нафрезерование).2.6.3 Защита строительных конструкций от коррозииИнв.

№ подл.Подп. и датаВзам. инв. №Степеньвоздействиясредынаконструкции–неагрессивнаяислабоагрессивная. Мероприятия по антикоррозионной защите конструкций ивосстановлению покрытий, поврежденных сваркой выполнять в соответствии стребованиями [15] и ГОСТ 9402-80:- степень очистки поверхностей от окислов – 2;- степень обезжиривания – 1;- конструкции окрасить двумя слоями эмали ПФ115 по ГОСТ 6465-76* погрунтовке ГФ 021 по ГОСТ 25129-82.ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм.

Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛист.