Стр. констр. начало (1208257), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

коэффициент  в неявном виде зависит от площади сечения, то задачарешается методом последовательных приближений. В первом приближениизадано: для поясов  = 80…100. Для раскосов и стоек  = 100…120.По значению в зависимости от  и Ry вычислена величина Атр в первомприближении, из сортамента подобраны соответствующие профили поа-Инв. № подл.Подп. и датаВзам. инв.

№ГОСТ 30245-94. Результаты расчета сведены в таблицу 2.2ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛистВзам. инв. №Подп. и датаИнв. № подл.ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛистИнв. № подл.Подп. и датаВзам. инв. №Таблица 2.2 – Расчетные усилия и подбор сечений фермыВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛист2.5.3 Расчет сварных швов прикрепления стержней фермыСварка полуавтоматическая сварочной проволокой марки СВ08-Г2С поГОСТ 2246-70* диаметром 2 мм [48, таблица 5.1].Материал фермы – сталь С245, материал опорных фланцев верхнего инижнего поясов – сталь С245: R y  24 кН/см2.Сварные швы угловые без разделки кромок сечения поясов.

Для стали С245:расчетное сопротивление углового шва срезу (условному) по металлу шваRwf  21,5 кН/см2 ; расчетное сопротивление углового шва срезу (условному) пометаллу границы сплавления Rwz  16,5 кН/см2.Расчетные сопротивления, принимаемые при расчете по металлу шва:Rwf  f  wf  21,5  0,9  1  19,35 кН/см2.Расчетное сопротивление, принимаемое при расчете по металлу границесплавления: Rwz  z  wz  16,5  1,05  1  17,33 кН/см2.Принимается условие расчета соединений по металлу границы сплавления:Rwz  z  wz  17,33кН / см2  Rwf  f  wz  19,35кН / см2 .Согласно [48] ввиду сложности действительной работы угловых швов ихрасчет носит условный характер, подтвержденный эксперименталными данными.Верхний пояс (стержень В4).Принят катет шва k f  5 мм.Инв.

№ подл.Подп. и датаВзам. инв. №По металлу шва, соединяющем верхний пояс с фланцем:w N В4344,722 16 кН/см <19,5 кН/см ; ш l ш k ш 0,9  48  0,5(2.17)где, NВ4– усилие;ш– коэффициент глубины проплавления [48,таблица 5.3];lш- длина шва;Кш- катет шва.По основному металлу на границе его сплавления с металлом шва:ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛистw N В4344,722 13,7 кН/см < 16,5 кН/см ,сl ш k ш 1,05  48  0,5(2.18)где, NВ4– усилие;ш– коэффициент глубины проплавления [48,таблица 5.3];lш- длина шва;Кш- катет шва.Прочность сварного шва обеспечена.Нижний пояс (стержень Н4).Принят катет шва k f  5 мм.По металлу шва, соединяющем нижний пояс с фланцем:w N В453322 18,5 кН/см <19,5 кН/см ; ш lш k ш 0,9  64  0,5где, NВ4– усилие;ш– коэффициент глубины проплавления [48,таблица 5.3];lш- длина шва;Кш- катет шва.По основному металлу на границе его сплавления с металлом шваw N В453322 15,9 кН/см < 16,5 кН/см ,сl ш k ш 1,05  64  0,5где, NВ4– усилие;ш– коэффициент глубины проплавления [48,таблица 5.3];lш- длина шва;Кш- катет шва.Инв.

№ подл.Подп. и датаВзам. инв. №Прочность сварного шва обеспечена.Растянутый раскос Р1, подверженный наибольшему усилию.Принят катет шва k f  4 мм.По металлу шва, соединяющем раскос с поясом:w N В423622 16,4 кН/см <19,5 кН/см ; ш lш k ш 0,9  40  0,4где, NВ4– усилие;ш– коэффициент глубины проплавления [48,таблица 5.3];ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч.

Лист № док.Подп.ДатаЛист1ш - длина шва;Кш- катет шва.По основному металлу на границе его сплавления с металлом шваw N В423622 14 кН/см < 16,5 кН/см ,сl ш k ш 1,05  40  0,4где, NВ4– усилие;ш– коэффициент глубины проплавления [48,таблица 5.3];lш- длина шва;Кш- катет шва.Прочность сварного шва обеспечена.2.5.4 Проектирование узлов фермыУзел 1. Опорный узел фермы. Принимаем конструктивно опорныйдвутавр 40К5, рисунок 2.10Для крепления надколонника к колонне принимаем болты М24 СТ СЭВ180-75.180х140х5Инв.

№ подл.Подп. и дата40K5111-1100х3шайба 80х80х1020Взам. инв. №7006204 отв.Рисунок 2.10 - Опорный узел фермы и надколонник.ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛистУзел 2. Монтажный стык работает на сжатие. Фланцы приняты толщиной 20 мм иразмерами 300×200 мм из стали С245. Болты приняты по ГОСТ 7798-70: сшестигранной головкой, М24 класса точности С, класса прочности 4.6 размещенытак, чтобы соблюдались конструктивные требования.

По ГОСТ 11371-78 принятдиаметр шайб d ш  44 мм, диаметр отверстий – 26 мм.Проверяются конструктивные условия размещения болтов, рисунок 2.11120180х140х54 отв.26t=204040204080х340404080х31Рисунок 2.11 - Верхний монтажный узел фермыb1  40мм dш44 k f  2 мм  5  2  29мм;22(2.19)b1  40мм  2d  2  24  48мм ;b1  40мм  1,2d  1,2  24  29мм ;Взам. инв. №a  40 мм  0,8d ш  0,8  44  35мм ;b2  2,5  d  2,5  24  60мм ,где b1 – минимальное расстояние от грани пояса до оси болта;d ш – наружный диаметр шайбы;Инв.

№ подл.Подп. и датаa – расстояние от грани фланца до оси болта;b2 – минимальное расстояние между центрами болтов.Стык верхнего пояса с фланцем проверен ранее. Прочность соединенияобеспечена.ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛистУзел 3. Фланцевое соединение нижнего пояса. Растягивающее усилие N  526 кН.Приняты болты по ГОСТ 7798-70: с шестигранной головкой, М24, классапрочности 8.8, класс точности В. Диаметр шайб d ш  40 мм, диаметр отверстий –25 мм.Толщина фланцев 30 мм. Площадь сечения болта Abn  3,78 см2.Расчетное сопротивление растяжению болта:2Rbh  0,7 Rbun  0,7  32  22,4 кН/см ,(2.20)где Rbun  32 кН/см2– нормативное сопротивление стали болта.Нижний монтажный узел фермы представлен на рисунке 2.12.18 болтов М241-1t=850 50110 11040 t=305040140х530t=83040t=84050300110 110140х51Рисунок 2.12 Нижний монтажный узел фермыПрочность соединения обеспечена, если выполняется условие:Инв.

№ подл.Подп. и датаВзам. инв. №n  N /  Аbn  Rbh   с  ,(2.21)где N – расчетное усилие;Аbh– площадь сечения болта;Rbh  расчетное сопротивление растяжению болта; с - коэффициент условий работы.n  N /  Аbn  Rbh   с   526 / 3,78  22,4  0,9  6,9Принято 8 болтов. Стык нижнего пояса с фланцем проверен ранее.Прочность соединения обеспечена.ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч.

Лист № док.Подп.ДатаЛист2.6 Расчет и конструирование стержня колонны.Усилия в колоннах определены с помощью автоматизированного проектновычислительного комплекса SCAD в разделе 2.4.3M  49,3кНм , N  260кН .Материал колонны сталь С245 с R y  24кН / см 2 при t листового проката 10…20мм. Сварка полуавтоматическая - в среде углекислого газа, сварочная проволокаСВ-08Г2С.Определение расчетных длин колонн:lef , x   x l x  2  15,3  30,6 м(2.22)lef , y   y l y  1  15,3  15,3м(2.23)где  x и  y – коэффициенты приведения длины в соответствии с рис.6.11 [49].Подбор сечения колонны:Предварительно задана высота сечения колонны h=400мм > (1/30)H.Условная гибкость:x l ef , x0,42hRyE306024 6,22 ,0,42  40 20600(2.24)Приведенный эксцентриситет:Mx49,3  102mef    1,28  0,17 ;N  0,35h260  0,35  400(2.25)где: M х - расчетное значение изгибающего момента;N - расчетное значение продольной силы;Инв.

№ подл.Подп. и датаВзам. инв. № - коэффициент влияния формы сечения.Тогда   0,237 [Приложение 8.21].Требуемая площадь сечения колонны:Aтр N2602 45 см .R y  c 0,237  24  1Принимается колонный двутавр 40К5:2A  371см ;i x  18,1 см;i y  10,11 см;3W x  5642см .ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛистНеобходимо проверить устойчивость назначенного сечения. Условнаягибкость определена по формулам (2.24), (2.25).x ml ef , xixRyE306024 5,818,120600M X A 49,3  10 2 371 1,25N Wx2605642При A f / Aw  1 , где Аf – площадь полки, Аw - площадь стенки.Коэффициент влияния формы сечения определен по формуле:  (1,90  0,1m)  0,02  (6  m)  x  (1,90  0,11,25)  0,02  (6  1,25)  5,8  1,22(2.26)тогда mef    m  1,22 1,25  1,53 , e  0,186N260 0,16  1e AR y  c 0,186  371 24  1Устойчивость колонны в плоскости рамы обеспечена.Предельная гибкость стержня колонныlim  180  60  180  60  0,16  170,4, где  N 0.16 <1e AR y  cПроверка колонны по предельной гибкости:Относительно оси х-  x =l ef , xОтносительно оси y-  y =ixl ef , yiy30,6  10 2 169 > lim  170,418,115,3  102 151,3> lim  170,410,11Так как гибкости стержня из плоскости рамы и в плоскости рамы меньше23A  371см ; i x  18,1 см; i y  10,11 см; W x  5642см .Инв.

№ подл.Подп. и датаВзам. инв. №предельной, окончательно принят двутавр 40K5 c характеристиками сечения:ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛист2.6.1 Конструирование оголовка колонныСтроганная опорная плита толщиной t pl  20 мм приварена к фрезерованномуторцу стержня колонны угловыми швами с катетом k f  k f min  12 мм. Размерыплиты в плане 450×480 мм.В качестве надколонника принят двутавр 40К5. Высота двутавра составляет720 мм. Надколонник показан на рисунке 2.10.Проверка прочность стенки двутавра на смятие.Толщина стенки s  23мм, ширина опирания b  360 мм. Расчетная длинасминаемой поверхности стенки:lef  b  2t pl  360  2  35,5  431мм.p 1,2 FR 1,2  177,14 0,02кН / см 2  R p  c  36  1  36кН / см 2 ,Ap9913где Ap  431 23  9913см2 – площадь сминаемой поверхности.Условие прочности выполняется.2.6.2 Расчет и конструирование базы колонныРасчет опорной плиты.

Характеристики

Список файлов ВКР