Стр.кон. оконч (1208258)

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла

2.8 Конструирование и расчет панели-оболочки типа КЖС.2.8.1 Исходные данные.В осях «10»-«16» несущим элементом является панель-оболочка пролетом18 м. Здание отапливаемое. Район строительства г. Комсомольск-на-Амуре - IY повесу снегового покрова. Арматура напрягаемая - класса А-IV, для сварныхкаркасов и сеток - А-III. Бетон класса В30. Передаточная прочность бетонаRbp  0, 7 B  21 МПа. Коэффициент надежности по назначению  n  0,95 .Нагрузки на панель КЖС сведены в таблицу 2.6.Таблица 2.6№п/пВид нагрузки1Постояннаяа) 3 слоя кровельного ковраб) цементная стяжка   20ммв) утеплитель, минераловатныеплитыг) пароизоляцияд) панель-оболочка КЖСИтого от постоянной2Временнаяа) длительнаяНормативнаянагрузкакН/м2,Коэффиц.надежности понагрузкеРасчётнаянагрузка, кН/м20,010,361,31,30,0130,4680,721,30,9360,052,0151,31,10,0652,2173,1550,87Итогократковременная1,43,990,874,831,2284,891,41,2286,115Инв.

№ подл.Подп. и датаВзам. инв. №Итого3,699ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛист2.8.2 Конструкция и размеры КЖСКонструкция панели-оболочки типа КЖС представляет собой пологийпредварительно напряженный свод-оболочку с двумя рабочими диафрагмамисегментного очертания. Номинальные размеры панели BL = 318 м.

Высотасечения посередине пролета панели h0 = L/20=18000/20 = 1000 мм; высотаопорной части панели = 150 мм.Расчетный пролет панели lo = L  300 = 18000  250 = 17750 мм.Сечение нижнего пояса диафрагм bf = 100мм; hf =100 мм. Толщину стенкидиафрагм = 40-50мм. Ширина панели bf = 2940 мм.2.8.3 Расчет КЖС по общей несущей способности и устойчивости2.8.3.1 Расчетная схема КЖСРасчетная схема КЖС представлена на рис. 2.14.рис. 2.14Взам.

инв. №2.8.3.2 Расчет продольной рабочей арматурыРасчетный изгибающий момент в середине пролета.М max q  l 2 18, 465 17, 752 727, 203 кН  м ,88где(2.52)Инв. № подл.Подп. и датаq- распределенная нагрузка;l  длина пролетаРасчетная поперечная сила.Qq  l 18, 465 17, 75 163,876 кН22(2.53)ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛистРасчет продольной рабочей арматуры осуществляется из условия:M max  Rs  Asp  z0727, 203 10 15, 24см 2510  0,935hf30z0  h  a  1000  50  935 мм22Asp Где z0 — расстояние по вертикали от оси оболочки до оси рабочей арматурыдиафрагмы;Принимаем по сортаменту 4 стержня диаметром 22 мм. А-IV. Аsp  15, 2см22.8.3.3 Расчет толщины оболочкиПроверяем толщину оболочки в приопорной части по формуле:h 'f (3  4) MZ 0  ( x  4  a1 )  Rb b 2,где:(2.54)х - расстояние от рабочей поверхности анкера рабочей арматурыдиафрагмы до рассматриваемого сечения;a1 - расстояние по горизонтали от оси рабочей арматуры диафрагмы допродольной грани панели на опоре.

a1  90 ммh 'f (3  4) M727, 203 2,15см  5смZ 0  ( x  4  a1 )  Rb b 2 0,935  (2  4  0, 09) 17 103  0,9Условие удовлетворятся.Взам. инв. №Проверим толщину оболочки в середине пролета.h'f (4  5) MZ 0  b f  Rb   bc   b 2Инв. № подл.Подп. и дата bc =0,75 – коэффициент работы тонкой оболочки для панели шириной 3м.h'f (4  5) M727, 203 2,3см  3смZ 0  b f  Rb   bc   b 2 0,935  2,94 17 103  0, 75  0,9ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч.

Лист № док.Подп.ДатаЛистПроверим достаточность толщины оболочки на условные критическиенапряжения сжатия по формуле:h (4  5)  0,8  l0 f'fM 0n  y '0, гдеEb(2.55)l0 f - расчетный пролет оболочки, равный расстоянию в свету между вутами;M 0n - изгибающий момент от нормативных нагрузок в середине пролета при y f  1y '0 - расстояние от центра тяжести приведенного сечения панели до осиоболочки.Es1,9 105 6,55Eb 0, 29 105' 1, 7 105 5,860, 29 105Площадь приведенного сечения бетона.Ared  A    Asp   '  As'A  294  3  2  37  9 / 2  10 10  2  2  6  3.3 / 2  2  84  2  2091см 2As'  1,96см 2 (10 диаметром 5 мм Вр-I);Asp  15, 2см 2Ared  A    Asp   '  As'  2091  6,55 15, 2  5,86 1,96  2202см2Статический момент площади приведенного сечения относительнонижней грани.Инв.

№ подл.Подп. и датаВзам. инв. №Sred   Ai  yi  294  3  98,5  37  9  92,5  10 10  2,5  6  3,3 10,1  2  82  4  51  6,55 15, 2  5  152700см2Расстояние от нижней грани до центра тяжести сеченияy0 S red 152700 69,364смAred2202y0'  935  50  693,6  291, 4 ммМомент инерции приведенного сечения относительно оси, проходящей черезцентр тяжести приведенного сечения.ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч.

Лист № док.Подп.ДатаЛистI red   ( I i  Ai  yi2 )  294  33 /12  294  3  29,14 2 /12  37  9  22,9 2  2 10 103 /12  10 10 64, 42  6  3,33 /12  6  3,3  582  2  4  823 /12  2  4  82 18, 6 2  6,55 15, 2  64, 42  2, 45 106 см 4изгибающий момент от нормативных нагрузок в середине пролетаqn  l 2 4,909  3 17, 752 579,99кН88M 0n  y '0579,99  0, 291'h f (4  5)  0,8  l0 f 0,8  2, 2  0, 43см  3смEb0, 29 105 103M 0n Таким образом, принятая толщина оболочки 3 см по условию прочности иустойчивости достаточна.2.8.4 Расчет диафрагмы на действие поперечной силыРассмотрим сечение, расположенное на расстоянии 1 м от опоры (рис.

2.15)рис. 2.15Усилие в этом сечении:Q  Qоп  q 1, 0  163,876  18, 465 1, 0  145, 411кНИнв. № подл.Подп. и датаВзам. инв. №M  Qоп 1, 0 q 1218, 465 12 163,878 1, 0  154, 646кН  м22На продольную диафрагму будет передаваться часть поперечной силы:Qb  Q M154, 646 tg  145, 411  0,19  24,98кН , гдеz00, 244(2.56) - угол наклона оси оболочки, при этом должно соблюдаться условие:Qd 0,5 Rbt2  b '  h0ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛист24,98 46, 78 Н 2  0,5Rbt  0,5 120  60 Н 2смсм2  0,1 0, 267Условие соблюдается.

Следовательно, поперечная арматура по расчету нетребуется, устанавливаем ее по конструктивным требованиям:С шагом 200 мм на приопорном участке длинной 2 м. В вертикальныхребрах жесткости по длине пролета располагаются анкера.2.8.5. Расчет анкеров.Площадь рабочей поверхности анкера рабочей арматуры каждой диафрагмыопределяется из условийAan M12  Z1  Rb   b 218, 465 1,52M 1  163,876 1,5  225, 041 кНм, где(2.57)2M 1 изгибающий момент на всю ширину панели в сечении, расположенном нарасстоянии 1,5 м от рабочей поверхности анкера;M 1 Z1 =0,33м расстояние по вертикали от оси рабочей арматуры диафрагмы дооси оболочки в этом же сечении.Aan 225, 041 0, 0222 м 22  0,33  0,9 17 103Принимаем анкер с упорной плитой шириной 180 мм и высотой 140 мм.Взам.

инв. №Aan  0,18  0,14  0,0252 м2  0,0222 м22.8.6 Расчет арматуры в торце плиты.Определим расчетное усилие N t в торцевой арматуре по следующимИнв. № подл.Подп. и датаформулам (принимаем большее из двух значений):N t1 Nt 2 g( g  2000)  l 2  bs;64  Z 0Asp  Rs  bs8  b'f, 7де(2.58)- расчетная нагрузка от веса панели на 1 м2 ;ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛистbs =2,8 м – расстояние между осями рабочей арматуры диафрагмы.Nt1 (2216  2000) 17, 752  2,8 62, 264  0,935Nt 2 15, 2  510  280 100 92, 28  294Для расчета принимаем Nt 2  92, 2 кН,Ast Nt ,maxRs92200 2,53 см236500Принимаем 2 стержня диаметром 14 мм, АIII, As  3, 08 см2.2.8.7Определение потерь предварительного напряжения арматуры.Натяжение арматуры на упоры производится механическим способом.Предварительное напряжение в арматуре до обжатия бетона прикоэффициенте натяжения  sp  0, 9 sp  0,9Rsn   sp  0,9  590  0,9  478 МПа,Соответствующее усилие в этой арматуре:P01   sp  Asp  478 15, 2  726,6 см ,2Изгибающий момент в середине пролета от собственного веса панели:Mc qc  l02 6, 6 17, 752 259,9 кНм,88Где qc  2, 217  2,98  6, 6 кН/м.Инв.

№ подл.Подп. и датаВзам. инв. №Напряжение в бетоне на уровне напрягаемой арматуры в момент его обжатия: bp P01 ( P01  lop  M c )  lop;AredI redlop  Z 0  y '  935  291, 4  643, 6 мм; bp 726, 6(726, 6  0, 643  259, 6)  0, 643 8, 75 МПа,42202 102, 45 106 108Определение потери напряжения от быстронатекающей ползучести: 6  0,85  40  bpRbp 0,85  40 8, 75 14,167 МПа,21ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм.

Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛистОт усадки бетона: 8  40 МПа,От ползучести бетона: 9  0,85 150  bpRbp 0,85 150 8, 75 53,125 МПа,21Общие потери: los  14,167  40  53,125  107, 292 МПаДругие виды потерь согласно [54] не учитываем.2.8.8 Расчет панели оболочки по образованию трещинРасчет ведем из условия: M r  M crc ,Рассмотрим сечение в середине пролета панели. Момент сопротивления длярастянутой грани сеченияWred  I red /(lop  a)Wred  2, 45 /(64,36  5)  35323см3Расстояние ry от центра тяжести сечения до верхней ядровой точки с учетомкоэффициента 0,8 определим по формуле:ry  0,8 Wred35323 0,8  12,833смAred2202Ared  A    Asp   '  As'  2091  6,55 15, 2  5,86 1,96  2202см2Взам.

инв. №при  sp  0, 9 ;Инв. № подл.деформаций бетона:Подп. и датаМомент сопротивления W pl для растянутой грани сечения с учетом неупругихWpl   Wred  1,75  35323  61815см3 ,Равнодействующая усилий P02 в напрягаемой арматуре с учетом всех потерьP02  ( sp   los )  Asp  (478 107, 292) 15, 2  563, 476 кН;Определение изгибающего момента M crc в середине пролета панели приобразовании трещин:ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч.

Лист № док.Подп.ДатаЛистM crc  Rbt , ser Wpl  P02  (lop  ry )  1,8 102  61815  563, 476  (64,36  12,833)  54,623кН  м  579,99кНMн 4,909  3 17, 752 579,99кН8Условие не выполняется, следовательно, трещины в растянутой зонеобразуются, необходим расчет по раскрытию трещин. Проверяем, образуются литрещины в верхней зоне плиты при ее обжатии при значении коэф.

точностинатяжения sp=0,9 изгибающий момент от веса плиты:M св g  l02 2, 015 17, 752 79,356 кНм;88Расчетное условие: Р1( ео-rinf )-M< RbtpW/plri '0,8 Wred0,8 101, 491 96,87смAred2202'WredI red2, 45 106 101491см3ho  yo 93,5  69,36Принимаем Rbt , ser  1 МПа, что составляет ориентировочно 55% от Rbt ,ser для В30.0,9726,6(0,643-0,368)-79,356=100,477 кНм< 101,491 кНм; - условие выполняется,поправка в M crc не вводится.2.8.9 Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной осиsp=0,9 Предельная ширина раскрытия трещин: непродолжительная аcrc=0,4 мм, продолжительная аcrc=0,3 мм.Взам.

Характеристики

Тип файла PDF

PDF-формат наиболее широко используется для просмотра любого типа файлов на любом устройстве. В него можно сохранить документ, таблицы, презентацию, текст, чертежи, вычисления, графики и всё остальное, что можно показать на экране любого устройства. Именно его лучше всего использовать для печати.

Например, если Вам нужно распечатать чертёж из автокада, Вы сохраните чертёж на флешку, но будет ли автокад в пункте печати? А если будет, то нужная версия с нужными библиотеками? Именно для этого и нужен формат PDF - в нём точно будет показано верно вне зависимости от того, в какой программе создали PDF-файл и есть ли нужная программа для его просмотра.

Список файлов ВКР