Антиплагиат (Проект моста через р. Амгунь на 3621 км ПК 6 участка Новый Ургал - Комсомольск-на-Амуре ДВ железной дороги), страница 4

табл.10 [2]);A=2,01 м2 – площ адь опирания на грунт столба;и=5,02 м–наружный периметр поперечного сечения столба;f1=32,5 кПа; f2=63 кПа; – расчетное сопротивление i-ого слоя грунта основания[5]соответственно по боковой поверхности столба;h1=5,102 м; h2=6,898 м; –толщина i-ого слоя грунта соответственно, соприкасающегося с боковой поверхностью[5]столба.Fd=1×1×980×2,01+5,02×1×32,5×5,102+1×63×6,898==4983,8кНNфnc+Gc=28373,811+602,5=3181,9 кН<Fdγk=4983,81,55=3215,4кНУсловие выполняется (запас 1,1%).Схема моста изображ ена на листе 1.2.3 Разработка второго варианта2.3.1 Выбор схемы мостаМост запроектирован по схеме 6х66,96 м и располагается на прямой в плане и площ адке в профиле.Пролетные строения длиной 66,96 м приняты по типовому проекту 3.501.2-139 «Пролетные строения для ж елезнодорож ных мостов с ездой понизу, пролетами 33-110м.

металлические со сварнымиэ лементами замкнутого сечения и монтаж ного соединения на высокопрочных болтах, в обычном и северном исполнении».Эти пролетные строения рассчитаны на сейсмические воздействия до 9 баллов включительно.Опорные части приняты по типовому проекту № 3.501-35 «Литые опорные части под металлические пролетные строения железнодорожных мостов»[8]тип IV подвиж ные и неподвиж ные.Береговые опоры моста безростверковые на буронабивных столбах диаметром 1,5 м, с насадкой из монолитногож елезобетона, обсыпные индивидуальной конструкц ии.Тип проезж ей части – безбалластное мостовое полотно, типовой проект.Конуса моста отсыпаются дренирующ им грунтом, залож ение откосов конусов 1:1,5. У каж дого берега устраиваетсяструенаправляющ ая дамба, способствующ ая плавному протеканию в отверстие моста водного потока с поймы в русло.

Телодамб отсыпается дренирующ им грунтом из местного карьера.2.3.2 Определение местного размываГлубина воронки местного размыва, когда наносы не поступают в воронку размыва, определяется по формулеЯрошенко [4]:[1]hмр=Ко×Kv×av+Kn×Vв2q, (2.19)где Ко=1 -коэффициент формы опоры;Kv - коэффициент, учитывающий влияние ширины опоры,[1]равный:lgKv=-0,28×3Vв2q×Ьоп, (2.20)av=0,7 -коэффициент, учитывающий скорость распределения воды по вертикали;Кп- коэффициент, учитывающий влияние глубины воды на размыв,[1]равный:lgKn=0,17-0,35×hвbоп, (2.21)Vв=312смс – скорость воды;Ьоп=352,5см - ширина опоры;q=981смс - скорость свободного падения;hв- глубина воды возле опоры.Расчет местного размыва приведен в таблиц е 2.2Таблиц а 2.2 - Местный размыв у опор мостаhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23547524&repNumb=116/5511.06.2016Антиплагиат№ опорыKvhвKnhмр=Ко×Kv×av+Kn×Vв2q10,664630,5179 см26610,3368 см35850,3971 см45420,4475 см54970,4777 см2.3.3Определение проектных отметокВ данном разделе производится расчет следующих отметок мостового перехода [7]:-[1]отметка подошвы рельса:отм.ПР=160,27 (2.22)- отметка низа конструкц ий:отм.НК=отм.ПР-hстр=160,27-1,35=158,92 (2.23)где hстр=1,35 м - строительная высота пролетного строения.-[1]отметка бровки земляного полотна:отм.БП=отм.ПР-0,9=160,27-0,9=159,37 (2.24)- отметка обреза фундамента:отм.ОФ=УМВ-hл-0,5=151,68-1,36-0,5=149,82 (2.25)где hл=1,36 – толщ ина льдаЗазор необходимый для смещ ения пролета расчетной длиной Lp=66 м определяется по формуле [1]:δ66=δp+δt, (2.26)где δp – горизонтальное перемещ ение конц а пролетного строения в результате верикального изгиба;δt – горизонтальное перемещ ение конц а пролетного строения от действия температуры.δp=RyE×lp×vp+v=2952,06×105×66×1414+5,05 =0,070 м, (2.27)где Ry=295МПа – расчетное сопротивление стали марки 15ХСНД;E=2,06×105МПа – модуль упругости стали марки 15ХСНД;lp=66 м - длина расчетного пролета;v=14тсм – интенсивность временной распределенной вертикальной нагрузки от подвиж ного состава;p=5,05 тсм – постоянная нагрузка, приходящ аяся на 1м пролетного строения.δt=α×∆T×lp=0,000012×94×66=0,075 м, (2.28)где α=0,000012 0с – коэ ффиц иент температурного расширения стали;∆T=940с – сезонный перепад температуры воздуха в районе строительства моста;δ66=δp+δt=0,070+0,075=0,145 м2.3.4 Определение фактического отверстия мостаОпределение фактического отверстия моста производится по следующ ей формуле [7]:Lф=n×ln+n+1×0,124-n-1×Ьо-2×1,5×(ПР-РУВВ-hстр-0,5), (2.29)где: n - количество пролетов;ln - полная длина пролетного строения;Ьо - ширина промеж уточной опоры по фасаду моста;ПР - отметка подошвы рельса;РУВВ - расчетный уровень высоких вод;hстр.оп - строительная высота пролетного строения на опоре.Lф=6×66,96+6+1×0,145-6-1×3,525-2×1,5××160,27-154,82-2,1-0,5=376,6м2.3.5 Эскизный расчёт фундамента опорОпоры приняты типовые сборно-монолитные под пролетные строения с фермами с ездой понизу расчетным пролетом Lp=66м.Фундамент принимаем свайный, на буронабивных столбах диаметром 1,6м.

Количество столбов – 11 шт., глубинапогруж ения столбов – 14 м.http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23547524&repNumb=117/5511.06.2016АнтиплагиатПроверяем фундамент опоры моста по несущ ей способности [6].Расчетная схема опоры для определения нагрузки приведена на рисунке 2.2.Достаточность количества столбов и глубины их заделки в грунт следует проверить э скизным расчётом по несущ ейспособности грунтового основания.Долж но выполняться условие:Nфnc+Gc≤Fdγk (2.30)где Nф – расчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка;пс=11 – количество буронабивных столбов;Gc – вес столба;Fd – расчетная несущ ая способность столба, работающ его на сж имающ ую нагрузку, по грунту;ук=1,55 – коэ ффиц иент надеж ности, принимаемый в зависимости от количества столбов в опоре.Рисунок 2.2.

Расчетная схема опорыРасчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка определится по формуле:Nф=к×Nпр+Роп+Рр=1,2×14170,7+8112,5+4593==32251,4 кН, (2.31)где к=1,2 – коэ ффиц иент, принимаемый для промеж уточных опор;Nпр – расчетная нагрузка от веса пролетного строения и от временного вертикального воздействия от подвиж ногосостава;Роп –нагрузка от веса опоры;Рр – нагрузка от веса ростверка.Расчетная нагрузка от веса[4]пролетного строения и от временного вертикального воздействия от подвиж ного состава определяется по формуле:Nпр=ω ×γfv×v+γfg×p=66,96×1,1×137,3+1,2×50,5==14170,7 кН, (2.32)где ω =66,96 м2 – площ адь линии влияния N;γfv=1,1 – коэ ффиц иент надеж ности по нагрузке для временной вертикальной нагрузки от подвиж ного состава;γfg=1,2 – коэ ффиц иент надеж ности по нагрузке для постоянной нагрузки от веса пролетного строения;v=14 тсм=137,3 кНм – интенсивность временной вертикальной нагрузки от подвиж ного состава;p=50,5 кНм – постоянная нагрузка, приходящ аяся на 1м пролетного строения.Нагрузка от веса опоры определится по формуле:Роп=1,1×Vоп×уб=1,1×295×25=8112,5 кН, (2.33)где Vоп=295 м3 – объем опоры;уб=25тм3 – удельный вес ж елезобетона.Нагрузка от веса ростверка определится по формуле:Рр=1,1×Vp×уж б=1,1×167×25=4593 кН, (2.34)где Vp=167м3 – объем ростверка;уж б=25тм3 – удельный вес ж елезобетона.Вес буронабивного столба определяется по формуле:Gc=Vст×уж б=28,1×25=703,5 кН, (2.35)где Vст=28,1м3 – объем столба.Расчетная несущ ая способность столба по грунту, работающ его на сж имающ ую нагрузку, определяется по формуле:Fd=γC×γCR×R×A+и×γCF×fi×hi, (2.36)где уС=1 – коэ ффиц иент условий работы столба в грунте;γCR=1; γCF=1 – коэффициенты условий[10]работыгрунта соответственно под нижним концом и на боковойповерхности столба, учитывающие влияние способа сооружения столба на расчетные сопротивления грунта;R=980 кПа – расчетное сопротивление грунтаA=2,01 м2 – площадь опирания на грунт[10][5]поднижним концом столба;столба;и=5,02 м– наружный периметр поперечного сечения столба;f1=30кПа; f2=63 кПа; – расчетное сопротивление i-ого слоя грунта основания[5]соответственно по боковой поверхности столба;h1=4,291 м; h2=9,709 м; –толщина i-ого слоя грунта соответственно, соприкасающегося с боковой поверхностью[5]столба.Fd=1×1×980×2,01+5,02×1×30×4,291+1×63×9,709==5686,6кНNфnc+Gc=32251,411+703,5=3635,5 кН<Fdγk=5686,61,55=3668,8кНУсловие выполняется (запас 0,9%).Схема моста изображ ена на листе 1.2.4 Разработка третьего варианта2.4.1 Выбор схемы мостаМост запроектирован по схеме 5х77,96 м и располагается на прямой в плане и площ адке в профиле.Пролетные строения длиной 77,96 м приняты по типовому проекту 3.501.2-139 «Пролетные строения для ж елезнодорож ных мостов с ездой понизу, пролетами 33-110м.

металлические со сварнымиэ лементами замкнутого сечения и монтаж ного соединения на высокопрочных болтах, в обычном и северном исполнении».Эти пролетные строения рассчитаны на сейсмические воздействия до 9 баллов включительно.Опорные части приняты по типовому проекту № 3.501-35 «http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23547524&repNumb=118/5511.06.2016АнтиплагиатЛитые опорные части под металлические пролетные строения железнодорожных мостов»[8]тип V подвиж ные и неподвиж ные.Береговые опоры моста безростверковые на буронабивных столбах диаметром 1,5 м, с насадкой из монолитногож елезобетона, обсыпные индивидуальной конструкц ии.Тип проезж ей части – безбалластное мостовое полотно, типовой проект.Конуса моста отсыпаются дренирующ им залож ение откосов грунтом, конусов 1:1,5. У каж дого берега устраиваетсяструенаправляющ ая дамба, способствующ ая плавному протеканию в отверстие моста водного потока с поймы в русло.