Тепловой расчёт реконструкции парогенератора (Семенов), страница 5

2.4. Тепловой баланс и расход топлива Расчеты теплового баланса и расхода топлива приведены в табл. 2.3. 2.5. Расчет топни р 4,85+4,2 23 104 м 2 Рис. 2.2. К расчету геометрических характеристик топочной ха~меры ~а = ' ' ' — 4,41 м', 2 ~в~ е=Р~+Ра+Ра+ хч+Ра= =9,7+67,2+6,06+10,4+441=97,77 ма.

фронтальная стена (с потолком и частью холодной воронки) г„ау=7,17(4,2+13,4+2,62+1,89) =167,61 ма; Конструктивные х ар а ктер ист ики определя- ются на основании чертежей и схемы рис. 2.2. Поверхность стен топочной камеры: боковая стена и 6,69+ 3,7851 66 9 7 ме. 2 Ра = 6,69 10,06 = 67,2 м', 6,69 + 4,85 1 2 аср ! ео сз о. а) + са со ср ! Я ср о 3 и с Ф а х ) а в «3 чр ср Й ! о с х О а О а. ас ср "! н),. н~,.

н~ об Оха с йх о. о о х х с о х о с- х х ср 3 х Ф х х т о х х х Ох С о сс бох о ха х ххИ о х с- м Задняя стена (с частью холодной воронки) Р„, = 7,17 (1,5+! 0 05+ 2,52+ 1,89) = 114 43 мр1 фестон РФ вЂ”вЂ” 7,170 4,56=32,7 мз; суммарная поверхность стен топочной камеры Рст=2Рст с+ Рот Фр+Рст с+РФ= = 2 97,77+ 157,81 + 1! 4,43+ 32,7 = 500 48 из. Поверхность стен топки, закрытая экранами Р„Ф=Є— РФ вЂ” Р„„=500,48 — 32,7 — 6,3=461,48 М . Поверхность стен, занятую гооелками, можно оценить по требуемому суммарному сечению амбразур горелок, о, уср (1т.

с + 273) 4 13'6 04'1 08 (360 + 273) где цс1 — скорость истечения пылевоздушной смеси из горелок, принятая ранее 15 м(с; )с — поправочный коэффициент, равный 1,5. Лучевоспринимающая поверхность топки: для стен с натрубной обмуровкой Р„,=390,66 мз1 — = — ==1,18; а=О и х=096 (по номограмме 111])1 3 90 76 для стен с накаркаоной обмуровкой Р„,=70,86 м'1 — = — =1,18; е=08 и к=098. с) 76 Среднее значение углового коэффициента ср — 70,86 0,98+ 390,66 0,96 0 963 461,48 Лучевоопринимающая поверхность экранов Н„,=х'РР„=0,963 461,48=444 мз.

Суммарная лучевоспринимающая поверхность топки Н„=Н„+Н, =449,5+хР =444+1 32,7=476,7 мр. Степень экранирования Х= — "= ' =0,952, Нл 4767 мз Рст 600.48 Объем топочной камеры 1'т=Рстс 5=9777 7,17=701 м . Тепловой расчет топки приведен в табл, 2.4. сс х х о с с с Ф х О х О О О Р,З ДО хо ~о с ач х А х о х р„о а тс" х Ф о ах аФ о 1" О с:С Ф х а ФФср ха 2 х ах о х с сч Хаб о Ф Ф ах ххх а р Ф ххах Ф с х а х ° "8О !Ь' Ф ~а<'~ о ° с- 1! о Ф а Ф о ох о а с:С ах х Ф хох тор х х хо Х рь со со со ст со $ со \р ср х хФ 2 а х Я 6$ сс 1 М хср хЪ х Ф ср а сс;1 с х ,рр б х "а с х йь, О хха цх сп Избыточную лучевоспринимающую поверхность закрываем шамотным кирпичом (зажительный пояс) 15Нз)р 1574з1тр 2 4 203 5оэхоэ — 5зэхзэ 0*45'0 952 — 0 1 1 Зажигательный пояс располагаем на фронтальной степе топки на уровне горелок.

Его высота Рзэ Ь 7,17 2.6. Расчет фестона Геометрические характеристики фестона определяются по чертежам парогенератора и схеме рис. 2.4. Относительнь:е шаги труб Зз 270 Оз — ,.! 76 — 3,55з азор 356 оа = — = — = 4,7. 76 Тепловой расчет фестона приведен в табл. 2.5.

Ф,47т 77„4 и 7777 707Ю Ю Сечение для прохода газов то=1„,5 — 271„,77=5,0 7,17 — 25.5,0 0,076=26,35 мн. Эффективная толщина излучающего слоя / 4 0,270 0,356 0,076з Рнс. 2.4. Расчетная схема фестона Диаметр труб 76Х5. Расположение труб шахматное, шаги труэб Ьт =380 мм; Я=300 мм; 3,=270 мм. Число рядов по ходу газов гт=З. Число труб в ряду аз=25.

Поверхность нагрева фестона Ое=лЛор27аг=3,14 0,076 4,950 25 3=88,6 ма. Усредненный шаг по глубине БзНз + $"„Нз 360 61,2 -1- 300 27,2 356 — — 336 27777 37277 и',зх Рнс. 2.5. К расчету фестона 2.7. Расчет пароперегревателя Геометрические характеристики ПП деляются по чертежам и схеме рис. 2.6. опре- 37 Графической интерполяцией определяем (рис. 2.5), что 1;1,=1;1,= 1018 прн 0",р †9' С, а по 7 — 0-таблице 7н=11680,4 — .

77 Кдза кг О са С'3 оо са са РЗС Ор Е ов Р3 + Х3 3 3 а л оо оЗ о ! х хе- 333 Х! х р х ! 9 р р р 3С Сс ! ! !, Ос Сс3 х~„! ~~ о Д~„о О 33 О ХО О 33' Х ор 33 р р х! х! 3 Х х с о х с а х Я О. О, 3 х х о о х И х х' х й о О И х х ар с х .~, л х х хх Я В Ы е й и о $ 2 х ах Х О Я, 3:3 сс. а О о 3 р С3 ф О, и С'3 Я х О ! х а х 3 хо ах ла с с а а,~, сс 3 л о Д Б, Х Оо Ц д) оса О оо сс СХ со ас ! 3' х ха С ах аса Х 3 ах хо ох х- ОР"' О-!! хо ! Ях а с' 3 3 \ ах хх ! х с сс 3 О аа ОХ хМ В л Ф З х хо ~о са 3 С'С + о со о о о СО В $ о ! х !! Х 3 с, ох о х Е а.а а х ОХ ~3„ б х х м О„са %Д !! !! оо йй !! оо о С'3 С'3 О С3 оо ХСО са СО Оо а . сх ХО Ос х!!о а "о3~ ох" 33 Х Ех 6 Д 6~ х о "' Х хр М Д !! 8 о СР 3' х х О х о а И х а 3 О О х 3 2 О ХО е'И .

с Х х3" 5 с а р М о" л Д + ас С:3 3 фо" со !! х Ф х ОР Д + х с о И Я о х о 'ба а ао х 2 о О ~Х О хх Ох хх хх 3 х Х 33, ах рх 3.3 О го го его 711 У СО ото ++ ото ЙР~ г о оо оЗ .е о О о о $О и' » о Ы Ю м Ф' 4 $; Лолулена ппулена -.!жй!-: Ж3: Рис. 2.6 Схема пароперегревателя 40 41 а о о Ф М о о К .в .в 5 о о К о »» е. ,в ак .о во о 5м Е в я и И й оом $ г Пароперегреватель состоит из 2 последовательно (по газам) расположенных ступе~ней и имеет сложную схему парового потока.

Насыщенный пар по 76,потолочным трубам .8 38Х4 поступает в змеевики первой ступени,пароперегревателя~ (ПП~ ), являющиеся продолжением потолочных труб. Расположение труб коридорное. Шаг по ширине 81 — — 90 мм, шаг по глубине За=98. Пароохладитель разделяет ПП~ на две части: предшествующую с прямоточной схемой движения теплоносителей и последующую с,последовательно смешанным током. Вторая ступень пароперегревателя ППп состоит из 2 боковых и одной средней секции, расположенных параллсльно по ходу газов. Боковые секции соединены со средней последовательно по пару, Они имеют 42 двойных змеевика, а средняя — 33 двойных змеевика нз труб Я 42Х4,5. Шаг по ширине 90 мм, шаг по глубине 95 мм. ППп имеет коридорное расположение труб, за исключением шахматно расположенных разреженных второго и четвертого рядов. Так как доля поверхности нагрева этих рядов в общей поверхности нагрева всего перегревателя незначительна, для расчета принимается, что все трубы расположены коридорно.

Поверхность нагрева первых четырех разреженных рядов труб (длина первого и четвертого рядов 4,875 м, второго и третьего рядов 4,23 м; так |как змеевики частично заходят в,перекрытие потолка, длина их измеряется до оси потолочных труб) при суммарной длине 1=4(4,795+4,151) +2 3,14(0,125+0,125) =37,354 м, Н! — — 3,14 0,042 37,354 37=182 мз. Шаг труб по ширине котла: разреженной,по ширине части основной части Продольный шаг: разреженной части основной части 5!о=180 мм; Я!.о= 90 мм. Лез=200 мм; Зз.о — — 95 мм. ПП! имеет потолочные трубы, переходящие в змеевики, длиной 1!=2,05 10+3,14 0,075 9+1,5=24,22 м. Поверхность петель потолочных труб Из=3,14 0,038 24,22 75=220 мз, Поверхность нагрева потолочных труб 0,038 3,!4 6,2 76 2 3 Длина змеевиков после пароохладителя 1з=2,2 20+3,14 0,075 14+2=49,3 м.

Поверхность нагрева остальных неразреженных рядов труб первой по ходу газа ступени при суммарной длине 1=4,15! 4+3,3 4+2,82 4+2,38 4+ +4.3,14(0,085+0,165) =53,74 и, Но=3,14 0,042.53,74 75=531 мз. Полная поверхность змеевиков ПП,! Н ц = 531+ 182 = 713 мг Сечение для прохода газов в разреженной части ППц г'з = ' + ' — 7,!7 — 37 0,0421 ' + ' + 0,085) =29,8 м'.

Сечение для прохода газов в основной части ППц Рз= ' ' 7,17 — 75 0,042 2,9 =15,68 м'. 4,6 + 2,6 Поверхность нагрева после пароохладителя Нз=-3,14.0,038 49,3 75=441 мз. Полная поверхность нагрева ступени Н!=Н!+Н„,+Но=220+28,1+441=689,1 мз. Сечение для прохода газов г!=6,89 2,4 — 75 0,038.2,32=9,9 мз для поверхности 441 — = 176,4 м'! 8 20 го=6,89 3,2 — 75 0,038 2,8=14 мз для поверхности 484,5 м'. Конструктивные характеристики паропер е г р е в а т е л я в ц е л о м. Расчетная .поверхность нагрева второй по пару стумени Н„ц=713 мз.

Расчетная поверхность нагрева первой по пару ступени Н.,! =689 мз. Расчетная поверхность нагрева всего пароперегревателя Н.,=713+ +589=1402 м'. Среднее сечение для прохода газов в Н„ц ср Нз + Нз 182 + 531 Нз Н, 182 531 + — +— Рз Гз 29,8 16 68 Среднее сечение для прохода газов в Н,. ! 176,4+ 484,5 176 4 484 5 = 12 6 м' 9,9 14 Среднее сечение для прохода газов во всем пароперегревателе 713 + 661 з ср 7!3 66! — 1 5,2 м .

— +— 18,8 12,6 Средние шаги труб в газоходе для ППц ц нзрНз+ БьсНз 180 182+ 90 531 Н + Нз 182 + 531 и зр ЯзрНз+ Бз сНз 200 182 -1- 95 531 !82+ 53! сг со сг от ог 3 '~ сс о сг |о о Ы .е х я я х х о Ф «'о. с о Ф о Ых хй х ох о 1 с. я и с. с1 и ф О. ог О гг о ы "~„сг ь а ОМФ чг и ох а яЫ х х Е и е н~~ гс с с х 'хо "с» ох х ь х с рг % г о, с х о с х ю У сг, о о $О с о о. о о Расчетные шаги труб для всего пароперегревателя в целом 8п Н ~гср и + о!гН! 113,713 !. 90.66! гор= Н Н =- ' ' ' — — !02мм; ! и 1374 ВгсрНП + огН! 122 7!3+ 98.661 и , — — г —;.г — — ' — 1 1 0.г и ! 374 Эффективная толщина излучающего слоя в пределах пароперегревателя !и с!г / ' ' !3 14 0044 Сег!ение для прохода пара: в первой по пару ступени ! г = 0,785 0,03 0г 75 = 0,053 м Р; в крайних пакетах второй по пару ступени 1гс= 0,785.

0,035'84 =0,0808 ма в сРеднем пакете второй по пару ступени 1сг,=0,785.0,0337 66=0,0564 мг. Расчетное живое сечение для прохода пара Нг+ Нг 1402 ср и 689 42 713 ЗЗ 713 17 0 053 75 0 0808 75 0 0564 + При раздельном расчете первой и второй ступеней пароперегревателя вторая ступень рассчитывается как теллообменпик с параллельно смешанным током при двух ходах многоходовой среды,,причем оба хода с прямогоком по отношению к одноходовой среде.

Принятие этой схемы допустимо потому, что соотношение поверхностей обоих ходов по пару равно !по отношению 42 числа змеевиков! — =1,27<1,5 33 Первая ступень пароперепревателя имеет последовательно смешанный ток теплоносителей. Тепловой расчет пароперегревателя приведен в табл. 2,6 2,8, х х ио 1~ х о 5 о сс "е с З гг х ю с о со х о о о о. х х х х о И гя я г ь х о ~' сс о. с, Ь~ г о с„ хо ю х х о В:" г Мх о,0 о, с хх х о, о х х гг ! х И г 8 х х г с г о х с о о, о" М 1 ! х с х й х ,с б» о о. с Ю о. о. » х г- ОО Я с» со о с» со с» + + + о о ОО Ю й Я о й о Я о о с Ф ! + о ф а М!,.