Тепловой расчёт реконструкции парогенератора (Семенов), страница 3

При этом циента пересчета от и дует уделить правильному выбору коэффи от противоточной схемы к сложи ", р д мого по соответствующим номограммам сложной, определяемог см. Рис. 7-12 и Э 7-В 111). р, ри переводе, парогенератора с одного ности пароперег евателя топлива на другое требуется изменение величины поверх- вторую по ход па а Р Р Р я (ПП). В этом случае целесообразно выполняем ю из т б у ра ступень пароперегревателя — ПП,, . у ру более дорогостоящей легированной — н стали, оставить без изменения и выполи рочный тепловой расчет. олнить для нее повеПорядок и общая схема поверочного расчета ППп остаются такими же, как и для фестона. Для ПП д я конструктивный тепловой расчет (см. п.

8-01 [11). на. ля ~ произ- Для использования части, поверхности этой геомет т и этой ступени все п инима рические характеристики, необходимые е для расчета, р аются без изменения. После определеии б мой величины п ия нео ходиы поверхности ПП~ производится уточнение ее расположения в газ газоходе парогенератора. Результатом расчета пароперегревателя является вывод о необходимых ступени (изменении конструктввных изменениях его первой ступен ( др.), ри значитель- числа петель, общего расположения и .). П ном увеличении поверхности может возникн б «уть нео ходи- и в елее существенной реконструкции: изменение диаметра труб, величины шагов и т.

д. 1.6. О собенности расчета воздушного подогревателя и водяного зкономайзера В зависимо анее бы ависимости от температуры, подогрев а воздуха р ~ли составлены тепловая схема парог соответст ю а : а парогенератора и вующая ей компоновка теплонспользующих эле- ментов — воздушного ~подогревателя (ВП) экономайзе а (ЭК). П, я ( ) и водяного р ( К). Приступая к тепловому расчету ВП и у у м,компоновки теплоиспользующих элементов реконструируемого (располагаемого) парогенера- тора продумать и выбрать такие методику и порядок рас К, которые бы привели к минимальной их рекочета струкции.

рекон- П и о р и одноступенчатой компоновке ВП и ЭК, в особенности при газообразном топливе, метод расчета зависит от очередности, расчета топки и ВП. !4 Если расчет топки уже выполнен, то этим обусловлена 1... и следовательно ВП и ЭК следует рассчитывать конструктивным методом. Если же принималось решение сохранить неизменным ВП или использовать без изменений одну из ступеней (лри двухступенчатой компоновке) реконструируемого парогенсратора, то метод расчета ВП будет поверочным. Полученное значение 1„„используется в последующем расчете топки. Очередность расчета ВП и ЗК,при одноступенчатой компоновке теалоиспользующих элементов принципиального значения не имеет. Из методических соображений рекомендуется сначала выполнить расчет ВП, а затем ЭК. В этом случае экономайзером замыкается тепловой баланс парогенератора.

При двухступенчатой компоновке ВП и ЭК («в рассечку») метод расчета каждой ступени зависит от компоновки ВП и ЭК в рекопструируемом парогенераторе. Если реконструируемый парогенератор имеет двухступенчатую ком|поповку ВП и ЗК, то минимальный объем его реконструкции часто достигается использованием без изменения первых ступеней ВП~ и ЭК~ .

В этом случае их рассчитывают поверочным методом, а конструктивный расчет ВПп и ЭКц позволит обеспечить требуемые 1„и энтальпию питательной воды 1„,". Если реконструируемый парогенератор имеет одноступенчатую компоновку ВП и ЭК, то в большинстве случаев каждую ступень ВП и ЭК приходится рассчитывать конструктивным методом и существующие теплоиспользующие элементы подвергать значительной реконструкции или изготавливать новые. Значительный интерес представляет использование ВП и ЭК реконструируемого парогенератора с одноступенчатой компоновкой в качестве одной из ступеней рассчитываемого парогенератора.

Однако при этом редко получают удовлетворительное решение. Переход с одноступенчатой компоновки теплоиспользующих элементов на двухступенчатую обычно связан с существенными изменениями характеристик топлива или режима работы парогенератора. Поэтому старь~е ВП н ЭК могут оказаться н неблагоприятных тепловых и газодинамических условиях для эффективной работы. При незначительных изменениях качественных характеристик топлива и режим~ных показателей реконструируемого парогенератора можно поставить задачу не реконструировать теплоиспольз ю ие работы ВП и ЭК долж у щие элементы.

В любом случае услов я и К должны соответствовать рекомендациям, изложенным в приложении Пгв г „[1„'. К учесть: ,, г '„„'. Кроме этого, следует 1) по словиям на у дежной работы ВП при выполнении его из углеродистой стали температура дымовых газов на входе в ВП не должна. превышать 500 — 530'С; 2) темлература продуктов сгорания после ВП1 и быть на 10 — 20 С больше соответственно перед ВП1 должна а и и „, и 1„,; 3) темпе ат а во ы н р ур д а входе ~во вторую ступень эко~номайзера должна быть ниже температуры кипения на 40'С.

Последнее условие обеспечивает равномерность распределения воды по параллельным змеевикам ЭК. 1.?. Расчет воздушного подогревателя Поверочный р " р а с ч е т ВП начинают с определения (по описанию .парогенератора н чертежам) всех к тивных характе истик: на е ам всех конструк- тру, поперечного и продольного шагов расположения тр б, количества ходов воздуха и размеров ения тру, ух .

о конструктивным характеристикам поверхность для п, охо а рассчитывают по среднему диаметр т б, ру тру, а сечения (7-25) [! ) . р хода продуктов сгорания и воздуха — (7-26) Порядок теплового поверочного расчета ВП описан в л. 8-05 и 8-06, а общие указания — в 3 8-3 [1). При расчете одноступенчатого ВП или пер дв хст пенч у у атого ВП~ в качестве приближений следует первой сту~пени принять два значения температуры воздуха на выходе восп ",, и рассчитать соответствующие количес,в ринимаемые ВП или его ст пенью по ества тепла, рло ур висни теплоаланса Ягг и г, м, кДж/кг или кДж/мз: ()6= [,Р + 2 )(т 7"').

(1 5) Далее определяют энталыпии газов пе ВП, щ двум приближениям температуры ~воз ха ие ред соответств ю- кДж(кг нли кДж/мз; воздуха на выходе, (1.6) !6 ВрУг (6+ 273) О 733Н~ гаг 273 (1.7) Затем можно определить число ря|дов труб (ло глубине конвектив~ной шахты) гз=г/гь а с учетом глубины конвективной шахты — шаг труб 51=5/(гр — 1), Чтобы сечение для прохода воздуха в диагональных зазорах между трубами было не меньше поперечного сечения, должно быть выдержано соотношение оз)Т0,5о1+0,25. 17 и по ним — температуры дымовых газов (по 1 — Ь-таблице при а"„). Скорости воздуха и газов при средних температурах каждого потока рассчитывают по формулам (7-21) и (7-22) [Ц, а коэффициент теплопередачи — в соответствии с в 7-Б [1).

Температурный напор в ВП рассчитывают в соответствия с,п. 7-64 и 7-68 [1). По формуле (7-01) [11 определяют количества тепла Яг1 И Ягь ПЕрЕдаВаЕМЫЕ ВП ПО уСЛОВИяМ тВПЛООбМЕНа, графической или расчетной интерполяцией из условия, что Я,= Я„определяют действительное значение 1,. Для наиденной температуры горячего воздуха далее определя1от температуру газов перед ВП. Поверочный расчет ВП11 может быть выполнен аналогично, но предварительно требуется рассчитать ЭК1 для определения температуры газа на выходе из ВП~1.

Констру,ктивный ра,счет. При конструктивном расчете всего ВП, если он одноступенчатый, илн одной ступени,при двухступенчатой компоновке хвостовых поверхностей известны обычно температура газов на выходе 6", температугра воздуха на входе Г; и температура воздуха на выходе 1 (рис. 1.3 и 1.4). Определив по балансовому уравнению (1.5) количество тепла, воспринятое ВП,,по уравнению (1.6) находят энтальпию и температуру (по ! — 0-таблице) газов перед ВП.

Для расчета коэффициента теплолередачи необходимо знать конструктивные характеристики ВП, а также скорости воздуха и газов. В соответствии с рекомендациями приложения П (с. 75) [1) принимают диаметр труб д, относительный по~перечный шаг оь скорость газов га, и скорость воздуха га,. Определяют а — 3 число труб ~по ширине шахты г, = — и полное число 51 труб ВП Лзк вал а! Рис.

1.3. К расчету хвостовых поверхностей при одно- ступенчатой нх кампоаовке: а — конструктивная схема; б — изменение температуры рабочих тел Если может быть использован ВП реконструируемого па!рогенератора, к чему следует стремиться, то скорости газов рассчитывают с использованием его конструктивных характеристик по формуле (1.7). Скорость воздуха в этом случае, принимают в соответствии с рекомендациями. Коэффициент теллопередачи и теурпературный напор определяют в соответствии с $7-Б и п. 7-64 и 7-68, а теплообменную поверх|ность ВП вЂ”,по формуле О= й ат Далее, уточняется конструктивное оформление ВП в соответствии с принятыми ранее решениями (высота хода, число ходов и т.

д.). Высота одного хода по воздуху Ь„, м, составляет ( 8" + — '" ) 1 вр (тсР+ йтз) йх— 273 (а- хтв)взе йзе Н Число последовательных ходов ах= — '", где Ьвп —— йх сдсрх высота трубной поверхности ВП. Число ходов должно быть целым. Нецелое значение округляется до ближайшего целого, и производится уточнение скорости воздуха и коэффициента геплопередачи, если изменение скорости воздуха оказалось больше 1О,е. с! При двухступенчатой компоновке ВП температура воздуха на выходе из первой ступени принимается равной (1„,+10 —:2))'С. В ряде случаев (например, для борьбы с коррозией ВП!) осуществляется повышение температуры воздуха (до 50 — 65'С) иа входе в ВП путем его подогрева ,в паровых калориферах или применения частичной рециркуляции горячего воздуха.