0756-concl (Разработка комплексной технологии термической обработки сварных соединений крупногабаритных изделий из хромомолибденованадиевой стали), страница 2

Для более полной дегидрогенизации обычно используется вакуумный отжиг; - из текста автореферата не совсем ясно, каким образом оценивалось влияние водорода на сопротивление хрупкому разрушению. Если эта оценка производилась при испытаниях на ударный изгиб, то этого совершенно недостаточно. Известно, что охрупчивающее влияние водорода может проявиться только при малых скоростях деформации. 6. Общество с ограниченной ответственностью «Газпром 335», г. СанктПетербург. Подписал: начальник отдела манифольдов Выдра А.А.

Замечание: - в автореферате нигде не сказано, на каких уровнях по толщине сварного соединения отбирались образцы для механических испытаний и других исследований, хотя известно, что структура и свойства сварного шва могут различаться по толщине сварного соединения, особенно при таких больших толщинах, которые указаны в настоящей работе ~от 108 до 290 мм). 7. Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Санкт-Петербургский государственный морской технический университет», г.

Санкт-Петербург. Подписала: заведукнцая кафедрой «Материаловедение и технология материалов», к.т.н., доцент Петрова С.Г Замечание; - в автореферате отсутствуют полноценные сведения о структуре ЗТВ многопроходного сварного соединения, исследуемого в работе, и об изменении ее в процессе послесварочной термической обработки. 8.

Публичное акционерное общество «Силовые машины — ЗТЛ, ЛМЗ, Электросила, Энергомашэкспорт», г. Санкт-Петербург. Подписала: главный металловед — начальник лаборатории исследования материалов ОАО «Ленинградский металлический завод», к.т.н. Чижик Т.А. Замечания: - проводилось ли изучение влияния водородсодержащей среды на хрупкую прочность сварных соединений в зависимости от Р1.М; - показано, что наилучшее сочетание механических характеристик металла сварного соединения достигается при отпусках с параметром Р1.М = 20,4-21,1 в диапазоне температур 650-705'С, выдержке 8-37 часов.

Требуется о пояснение, как при фиксированной температуре, в диапазоне 705 С, выбирается выдержка 8-37 часов; - для анализа температурной зависимости ВИ на рис. 9 целесообразно наложить значения Р1.М; - из автореферата не ясно какие основные положения используются автором при разработке методики исследования склонности металла сварного соединения к образованию ТПН.

9. Публичное акционерное общество «Уралхиммаш», г. Екатеринбург. Подписал: технический директор Сытченко Д.В. Замечание: в автореферате ничего не сказано, как выполняется защита хромомолибденованадиевой стали и ее сварных соединений от агрессивного воздеиствия водородсодержащей рабочей среды на внутренней поверхности реакторов. 10. П О. Публичное акционерное общество «Ижорские заводы», г. Санкт-Петербург. Подписал: заместитель Генерального директора главный инженер Лебедев А.Ю. Замечание: - в автореферате диссертации на рисунке 4 выявлено перепутывание фотоснимков микроструктуры металла шва — требуется дополнить микроструктурой шва после отпусков 705'С 120,5 Р1.М) и 760'С (21,6 Р1.М). 11. Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Магнитогорский государственный технический университет им.

1.И. Носова», г. Магнитогорск. Подписали: профессор кафедры литейного производства и материаловедения, д,тн., доцент Сычков А.Б,; доцент кафедры машины и технологии обработки давлением и машиностроения, к.т.н., доцент Шекшеев М,А, Замечания: комплекс исследований проводился для одной марки стали БА-336М Г22 (свариваемый материал), в связи с чем не понятно, насколько применимы результаты исследований к другим маркам сталей подобного класса, упомянутым в разделе «Актуальность работы»?; для изготовления нефтехимических реакторов соискателем в автореферате проанализированы только зарубежные марки стали. Имеются ли отечественные стали подобного назначения в рамках импортозамещения? Насколько отечественные аналоги конкурентны зарубежным образцам? 12.

Акционерное общество «Научно-производственное объединение «Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения», г. Москва. Подписал: главный научный сотрудник, д.т.н. Марков С.И. Замечания: - в данной работе, посвященной технологии термической обработки крупногабаритных конструкций, следовало бы дать информацию о термических печах для выполнения термической обработки по различным представленным в работе режимам, а также о контрольных устройствах для проверки обеспечения заданных режимов термической обработки; в автореферате следовало указать, что опробование и внедрение разработанной технологии термической обработки сварных соединений 2,25Сг-1Мо-У стали осуществлялось в ПАО «Ижорские заводи».

Диссертационный совет отмечает, что на основании выполненных соискателем исследований: разработана комплексная обработки сварных технология после сварочной термической крупногабаритных корпусов из 2,25 Сг-1Мо-'Ч стали для соединений нефтехимических реакторов (НХР) включающая низкотемпературную глубокой переработки нефти, дегидроге низ ационную обработку, промежуточный и окончательны и после сварочные отпуски, предотвращающая образование трещин при изготовлении корпусов и обеспечивающая их требуемые эксплуатационные характеристики, что является решением важной задачи материаловедения, металлургической, машиностроительной, энергетической и других отраслеи промышленности.

Выбор официальных оппонентов обоснован их научной специализацией и многочисленными научными публикациями по теме диссертации, а ведущей организации — авторитетностью в научной области диссертационной работы и соответствующим характером выполняемых прикладных разработок. Теоретическая значимость работы обоснована тем, что: оптимальная температура подогрева 200-250'С при установлена изготовлении сварных соединений 2,25Сг-1Мо-У стали, обеспечивающая формирование металла шва с наибольшей долей перекристаллизованной мелкозернистой структуры и равномерным распределением карбидов.

При более низких температурах образуется игольчатая форма бейнита, а более высокая температура подогрева приводит к укрупнению и стабилизации карбидов по границам дендритов; определен температурный интервал «провала» пластичности при температуре 640-660 'С для металла шва сварных соединений 2,25Сг-1Мо-У стали и установлено, что наименьшей склонностью к образованию трещин повторного нагрева металл шва обладает при температурах высокого отпуска в интервалах 600-630 'С или 680-705 'С. 10 на основе результатов теоретических и экспериментальных исследований разработана комплексная технология термической обработки с учетом сварочного подогрева, влияния энергии многопроходной сварки, промежуточной, окончательной и монтажной термообработки, обеспечивающая получение требуемых эксплуатационных свойств сварных соединений корпусов НХР из 2,25Сг-1Мо-Ъ' стали; установлена экстремальная зависимость степени пер екристаллизации структуры металла шва сварных соединений 2,25Сг-1Мо-У стали от погонной энергии сварки.

При с1% = 21-25 кДж/см доля перекристаллизованной структуры достигает 60%, что обеспечивает требуемый уровень работы разрушения при отрицательных температурах. Меньшие энерговложения недостаточны для пререкристаллизации дендритной структуры предыдущего валика, а большие энерговложения огрубляют дендритную структуру, повышая ее стабильность и снижая долю перекристаллизованного металла; Значение полученных соискателем результатов исследования для практики подтверждается тем, что: разработана комплексная технология послесварочной термической обработки крупногабаритных сварных соединений корпусов НХР из 2,25Сг-1Мо-У стали, позволяющая изготавливать нефтехимические реакторы нового поколения, материалы которых имеют высокий уровень эксплуатационных свойств: прочность, хладостойкость, сопротивление образованию трещин, в том числе в процессе изготовления корпусов; разработана технология низ котемператур ной дегидрогенизационной термической обработки крупногабаритных сварных соединений из 2,25Сг-1Мо-Ъ' стали, позволяющая сократить количество высоких отпусков с целью сохранения запаса прочности материалов корпусов НХР и уменьшения сроков и себестоимости их изготовления; разработана методика определения температуры «провалв> пластичности, позволяющая оценить склонность металла шва 2,25Сг-1Мо-Ч стали и других конструкционных материалов к образованию трещин повторного нагрева; разработанная технология послесвар очной термической обработки крупногабаритных сварных соединений корпусов НХР из 2,25Сг-1Мо-Ъ' стали успешно опробована и внедрена в серийном промышленном производстве.

Оценка достоверности результатов исследования выявила: достоверность полученных результатов диссертационной работы обеспечена применением стандартных и современных методов испытаний и исследований, использованием взаимодополняемых экспериментальных исследовательских методик; получением экспериментальных данных с использованием натурных крупногабаритных сварных соединений и производственных сварных соединений, теоретическим обоснованием научных положений и выводов по работе, успешными результатами производственных испытаний.