Диссертация (Метод обеспечения функциональной надежности печатных узлов радиоэлектронной аппаратуры космических аппаратов при воздействии электростатических разрядов), страница 16
Описание файла
Файл "Диссертация" внутри архива находится в папке "Метод обеспечения функциональной надежности печатных узлов радиоэлектронной аппаратуры космических аппаратов при воздействии электростатических разрядов". PDF-файл из архива "Метод обеспечения функциональной надежности печатных узлов радиоэлектронной аппаратуры космических аппаратов при воздействии электростатических разрядов", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "технические науки" из Аспирантура и докторантура, которые можно найти в файловом архиве НИУ ВШЭ. Не смотря на прямую связь этого архива с НИУ ВШЭ, его также можно найти и в других разделах. , а ещё этот архив представляет собой кандидатскую диссертацию, поэтому ещё представлен в разделе всех диссертаций на соискание учёной степени кандидата технических наук.
Просмотр PDF-файла онлайн
Текст 16 страницы из PDF
Применениеподобного типа кабеля возможно для электрометрических схем по данным[54], так как полиэтилен является неполярным диэлектриком с низкой утечкой. Разбалансировка моста регистрируется микроамперметром PA1, включённым в диагональ моста. В другую диагональ моста включён источникпитания 5 В. В схеме применён двойной триод 6Н23П, как обладающей наибольшей линейностью характеристики в обращённом режиме из испытанныхламп.На схеме на рис.4.5 в цепях катодов ламп включены интегральные стабилизаторы напряжения DA1 и DA2 типа TL431. Они смещают рабочую точкулампы в область отрицательного смещения на аноде и подавляют плавающийпотенциал анода [54], что дополнительно уменьшает дрейф нуля и позволяетповысить стабильность показаний.По входу прибора включён емкостной делитель, образуемый двумя отрезками коаксиального кабеля L1 и L2. Устройство такого емкостного делителяпонятно из принципиальной схемы.
Соединение конденсатора связи с анодом112лампы VL1.1 осуществляется через центральную жилу коаксиального кабеля. К центральной жиле кабеля также подключён щуп (Вход 1), которыйиспользуется для проведения измерений с высокой чувствительностью без емкостного делителя. Данный щуп соединён напрямую с анодом лампы VL1.1.В оплётке кабеля на расстоянии L1 выполнен разрыв и к оплётке подключенещё один щуп (Вход 2).
Ёмкость связи (С2 на рис.3.12) образуется междуцентральной жилой и отрезком оплётки кабеля L1 и определяется длинойотрезка L1. Входная ёмкость (C4 на рис.3.12) равна сумме ёмкость отрезкаL2, ёмкости анод-катод лампы и ёмкости монтажа. Коэффициент деления емкостного делителя определяется по формуле (3.4). Его можно варьировать икалибровать прибор на разное напряжение полного отклонения стрелочногоприбора на всю шкалу, включая параллельно входу прибора конденсатор смалой утечкой (например фторопластовый или полистирольный) известнойёмкости. При этом изменяется ёмкость С4.Выражение для напряжения на входе электрометра (3.1) справедливотолько в том случае, если на ёмкости связи и входной ёмкости электрометра нет начального заряда.
По этой причине необходимо перед проведениемизмерений данные ёмкости разряжать замыканием на землю.Для выполнения данного требования служит конструктивное исполнение щупов прибора. Измеритель имеет два щупа. Длинный щуп подключен квнешней обкладке конденсатора связи, а короткий щуп к центральной жилекоаксиального кабеля. В промежутке между измерениями щупы вставляютсяв отверстие в заземлённом металлическом корпусе измерителя, чем обеспечивается разряд входной ёмкости прибора и ёмкости связи путём замыканияэтих емкостей на землю.Опытный образец измерителя был изготовлен на предприятии ОАО «Калужский электромеханический завод» и использован для контроля остаточного электростатического потенциала на персонале и оборудовании на участке113поверхностного монтажа в производственных условиях.Опытный образец имеет предел измерения с емкостным делителем 200В, а без емкостного делителя — 20 В.Перед установкой измерителя на участок поверхностного монтажа сборочного цеха он был испытан на дрейф нуля.
Экспериментально было определено время прогрева прибора до выхода показаний в ноль. Оно составилоне более 7 минут. В дальнейшем в течении 8 часов дрейфа нуля измерителяс помощью применяемого отсчётного устройства (микроамперметр стрелочный М24 с током полного отклонения 50 мкА) обнаружено не было.До использования данного измерителя контроль персонала на наличиеэлектростатических зарядов производился косвенным путём при помощи тестера заземления. С помощью тестера заземления контролировалось качество заземления операторов через антистатические браслеты.
Возможностьпрямого контроля и оценки остаточного статического заряда на персоналеи оборудовании отсутствовала. При использовании разработанного измерителя электростатических потенциалов появилась возможность контроля электростатических потенциалов. С использованием данного измерителя быливыявлены остаточные электростатические потенциалы на персонале участкаповерхностного монтажа от нуля до 30 В. Такое максимальное значение остаточного электростатического потенциала является значительно ниже опасного уровня (100 В) для наиболее чувствительных к статическому электричеству электронных компонентов, применяемых в производстве.К недостатком разработанного измерителя можно отнести необходимостьего прогрева в течении не более 7 минут перед проведением измерений.
Данный недостаток не является препятствием к применению данного прибора.К достоинствам данного измерителя можно отнести высокую устойчивость к воздействию перегрузок по входу, что повышает надёжность приборав эксплуатации и гарантирует исправность прибора после ошибочных дей114ствий оператора.4.4.2. Разработка схемы сопряжения электрометра с АЦП сприменением гальванической развязкиДля сопряжения разработанного электрометра с аналогово-цифровымпреобразователем была разработана схема усилителя постоянного тока с гальванической развязкой. Такой усилитель также позволяет получить защитуузлов оконечной обработки измерительного прибора, например АЦП, микропроцессоров и т.п., так как при попадании перенапряжения на вход происходит только повреждение электронных компонентов до элемента развязки.Поставленная задача может решаться несколькими способами.
Из литературы известны реализации с применением системы модулятор-демодулятор[47]. Другим возможным решением является предварительное преобразование аналогового сигнала в цифровой с помощью АЦП с выходом в последовательном коде, и затем передача его по цифровому каналу с оптронной развязкой [47].
Недостатком всех схем с преобразованием постоянного в тока впеременной является то, что всегда будет происходить просачивание частотынесущей во входную цепь. В некоторых случаях это является недопустимым,так как не обеспечивается электромагнитная совместимость.От указанного недостатка свободны схемы с применением гальванической развязки на базе диодной оптопары. В таких схемах преобразование постоянного тока в переменный отсутствует и, следовательно, отсутствует паразитное просачивание несущей частоты во входную цепь.
Зарубежной промышленностью выпускаются диодные оптопары специально с повышенной линейностью предназначенные для построения усилителей постоянного тока. Примером таких оптопар являются приборы HCNR200 и HCNR201 (Avago)[17].Простейшим схемотехническим решением для усилителя постоянного то115ка с развязкой на диодной оптопаре было бы включение оптопары междудвумя каскадами УПТ. Но такое схемотехническое решение обеспечит низкую линейность усиления, так как диодная оптопара имеет нелинейную зависимость фототока фотодиода от тока светодиода. В ходе исследований быласнята зависимость напряжения выходного тока от входного напряжения длявключения оптопары АОД101Б с резистором 1,5 кОм последовательно со светодиодом.
Ток фотодиода измерялся цифровым мультиметром. График этойзависимости показан на рис. 4.6.70Ток фотодиода, мкА605040302010001234Напряжение светодиода, В56Рис. 4.6. Зависимость тока выхода от напряжения входа для оптопары АОД101БИз зависимости видим, что эта зависимость нелинейна, что не позволяет использовать диодную оптопару для развязки каскадов УПТ. Также этазависимость различается для различных экземпляров оптопар. Поэтому дляобеспечения повторяемости коэффициента передачи необходим подбор элементов схемы совместно с конкретным экземпляром оптопары.Поэтому для повышения линейности УПТ применяется включение второй оптопары в цепь отрицательной обратной связи. Также коэффициент116усиления подобных схем УПТ не зависит от характеристик конкретного экземпляра оптопары, а зависит только от номиналов элементов цепи обратнойсвязи. Обе оптопары должны иметь идентичные характеристики.
Примеромтакой оптопары, содержащей в одном корпусе светодиод и два фотодиодаявляется HCNR200.Прототипом разработанного УПТ с опторазвязкой с дифференциальнымвходом является УПТ на операционном усилителе (ОУ), описанный в паспорте на оптопару HCNR200 [17]. Отличием разработанной схемы от прототипаявляется использование дифференциального входа.Схема разработанного УПТ показана на рис.4.7VDD2VDD1R6R3DA2U1R1IN+R5R2DA1VSS2R4IN-OUTVSS1Рис. 4.7. Схема электрическая принципиальная усилителя с опторазвязкой с дифференциальным входом.
VDD1, VSS1 — напряжение питание входной ступени; VDD2, VSS2 —напряжение питания выходной ступени; IN+, IN- — входы УПТ; OUT — выход УПТ.Резисторы R1 и R2 на схеме обеспечивают замыкание цепи по постоянному току при отсутствии сигнала.Произведём анализ схемы. Для анализа схем на ОУ с опторазвязкойприменимы те же принципы, что и для всех остальных схем на ОУ. Согласно117принципу неответвления токов и принципу эквипотенциальности входов ОУ[73], выходное напряжение ОУ DA1 и следовательно ток светодиода оптопарыустановится таким образом, что ток 1 фотодиода , включённого междувходами ОУ DA1 будет равен: 1 = + − −3 + 4(4.1)где + , − — напряжение на зажимах усилителя IN+ и IN- соответственно.Из (4.1) видим, что ток 1 фотодиода пропорционален дифференциальному входному напряжению.