Сведения о результатах защиты (Разработка научно-методологических основ создания перспективных высокотемпературных энергетических комплексов), страница 3

Мя 335 «О внесении изменений в Положение о присуждении ученых степеней». В диссертации отсутствуют недостоверные сведения об опубликованных соискателем ученой степени работах„в которых изложены основные научные результаты диссертации. На диссертацию и автореферат поступило 20 отзывов. Все отзывы положительные. 1. Отзыв официального оппонента д.т.н. Петрени Ю.К., в котором приведены следующие замечания: 1) Не рассмотрен вопрос участия перспективных высокотемпературных энергоблоков в покрытии графика нагрузки.

2) Автор в работе нс раскрывает, почему в качестве базового решения по сокращению длины главных паропроводов был выбран именно котел с горизонтальной компоновкой топочной камеры? Данное решение является новым и не отработано промышленностью, его развитие может быть сопряжено со значительными трудностями. Были ли оценены с точки зрения снижения стоимости энергоблока альтернативные варианты, такие как заглубление котельной установи или установка высокотемпературных цилиндров паровой турбины на уровне выходных коллекторов котла? 3) Применение водородного топлива для перегрева пара при неизбежном химическом недожоге в камере сгорания приведет к возникновению проблемы водородного охрупчивания конструкционных материалов.

4) Применение различных конструкционных материалов приводит к изменению применяемых технологий изготовления деталей, соответственно, к изменению стоимости. Непонятно, был ли учтен указанный факт при разработке математических моделей оценки стоимости нового оборудования. 5) На стр. 50 «...пар на выходе из камеры сгорания имеет температуру 900 'С при давлении 250 бар. С этими параметрами он поступает в неохлаждаемый цилиндр высокого давоения, на выходе из которого имеет температуру 500 'С при давлении 25 бар..». Однако согласно рисунку 1.12, приведенному на стр. 26, жаропрочность даже никелевых сплавов ограничивается температурой порядка 800 'С. Практическая реализация такого ЦВД без охлаждения и без применения совершенно новых жаропрочных материалов на сегодня маловероятна.

6) На рис. 1.35 представлена компоновка оборудования водородного энергоблока, однако не изображена сама водородная камера сгорания высокого давления, хотя далее приводится описание принципиальной конструкции этой камеры. 7) К сожалению, автором обойдены вниманием значительный трудности обеспечения надежности и технологичности двухъярусных ступеней в предлагаемых ЦНД.

Кроме того, оценка снижения внутреннего относительного КПД двухъярусного ЦНД на 1,7',4 представляется недостаточно обоснованной. Тем не менее, полагаем, что только испытания и сравнение двухъярусных н одноярусных ступеней ЦНД определят наиболее приемлемый способ увеличения единичной мощности быстроходных паровых турбин. 8) Не приведены данные о влиянии перетечек пара между ярусами на экономичность предлагаемой автором двухъярусной проточной части. 2.

Отзыв официального оппонента д.т.н. Мнльмана О.О., в котором приведены следующие замечания: 1) На основе проведенных численных и экспериментальных исследований автором разработана конструктивная схема котельного агрегата горизонтальной компоновки и даны рекомендации по организации пространства топочно-горелочного устройства. 2) На основе полученных в ходе исследования новых научных результатах по влиянию водородного перегрева пара на работу гибридных угольно-водородных энергетических комплексов предложен способ сокращения расхода жаропрочных материалов в котельном агрегате за счет переноса перегрева пара из поверхностей нагрева котла в водородно-кислородные камеры сгорания. 3) На основе математического моделирования разработана конструктивная схема камеры сгорания, обеспечивающая перегрев пара посредством сжигания водорода в паровом потоке.

4) Установлены зависимости изменения мощности и расхода хладагента для охлаждения высокотемпературного цилиндра паровой турбины, использование которых позволило провести исследование тепловых схем высокотемпературных энергоблоков с охлаждаемыми турбинами и разработать способ сокращения стоимости турбины на 28,5 '.4 при снижении энергетической эффективности из-за применения охлаждения всего на 0,4 ',4. 5) Разработана конструктивная схема проточной двухъярусной проточной части для цилиндров низкого давления, обеспечивающая повышение пропускной способности на 45 Я я и снижение металлосмкости мощных паровых турбин на 10-20;4.

6) Предложена новая методология проектирования, базирующаяся на комплексном применении расчетных и экспериментальных методов исследования, использовании аддитивных технологий для изготовления испыгуемых образцов (макетов), обеспечивающая сокращение сроков создания нового оборудования. 3. Отзыв официального оппонента д.т.н. Бродовв 1О.М., в котором приведены следующие замечания: 1) Автором предложена новая методология, основной целью которой является сокращение сроков разработки новых агрегатов и изделий.

При этом представляется, что только использование аддитивных технологий для изготовления прототипов для проведения испытаний вряд ли позволит обеспечить существенное сокращение продолжительности стадии проектирования. По всей видимости, есть и другие положительные эффекты, обеспечивающие ускорение процесса проектирования, которые представлены в работе не столь очевидно. Этим эффектам также следует уделить внимание. 2) Не совсем понятно, каким образом сокращение стоимости энергоблока на 15;4 приводит к сокращению срока окупаемости в два раза. 3) При выборе конструктивно-технологических решений мало внимания уделено фактору надежности„который является чрезвычайно важным для работы энергетического оборудования. Представляется, что надежность энергоблоков с повышенными начальными параметрами пара будет несколько ниже, что скажется на его последующей эксплуатации и, как следствие, на экономической эффективности.

4) В работе предлагается конструкция ЦНД с использованием 2-х ярусных ступеней. Применение 2-х ярусных рабочих лопаток снижает надежность (ремонтопригодность) турбины. 5) В диссертации стоило уделить большее внимание вопросам получения и использования водорода в части обеспечения безопасности эксплуатации. 6) Переход на суперсверхкритические параметры потребует разработки нового специализированного вспомогательного оборудования, особенно по системе регенеративного подогрева. В работе вопросы создания вспомогательного оборудования не рассмотрены. 4. Отзыв ведущей организации ФГБОУ ВО «ИГЭУ», в котором приведены следующие замечания: ! ) Автору стоило рассмотреть труды научной школы 1Цепетильнкова М.И. ИГЭУ по направлению «Совершенствование тепловых схем паротурбинных и парогазовых электростанций» (исследователи 1Цепетильников М.И., Девочкин М.Ю., Мошкарин А.В.

и др.), где приводятся результаты исследований, оптимизационных расчетов по повышению начальных параметров в паротурбинных циклах до суперсверхкритических (30 МПа, 650 'С). Указанные работы могли бы быть полезны в части сравнения и выбора давлений промежуточного перегрева, количества перегревов, схем установок. 2) В выводах оптимизационных исследований тепловых схем блока автором отмечена предпочтительность двухподьемной схемы питательной установки.

Непонятно, почему автор отказался от этой схемы при дальнейшей разработке тепловой схемы энергоблока УСКП. 3) Имеются замечания и к самой разработанной схеме энергоблока УСКП. Непонятно, почему в схеме пароохладители ПВД подключены последовательно по питательной воде, а не, например, по схеме Виолен или Рикара-Некольного, энергетическая эффективность которых выше. 4) При определении показателей тепловой экономичности энергетических комплексов с водородным перегревом пара автором не учтены дополнительные затраты энергии на производство водородного топлива, что может существенно повлиять на величину КПД нетто. 5) Осуществление водородного перегрева будет сопровождаться недожогом топлива, что может привести к его скоплению в оборудовании турбоустановки и образованию взрывоопасной смеси.

Рассматривал ли автор решение этой проблемы? 6) При разработке пылеугольного котла, автором разработана н исследована схема расположения холодных воронок для организации шлакоудаления. Однако в разработанной компоновке не предусмотрены мероприятия по золоудалению, как, например, в ниэкних поворотных газоходах при «П»-, «Т»-, «Х»-образных компоновках вертикальных котлов, 7) При проведении численных исследований течений в газовом тракте котла были выполнены два численных эксперимента на базовой модели с граничным условием по максимальному перепаду давления 2,1 МПа и минимальному — 1,2 МПа. Очевидно, имеет место опечатка в части размерности: не МПа, а кПа.

8) Из представленных в работе материалов не ясно учитывались ли перетечки рабочей среды между верхним и нижним ярусами проточной части двухьярусного цилиндра и связанные с ними потери энергии при оценке аэродинамической эффективности. 9) В представленной методике проектирования теплонапряженных деталей мало внимания уделено методам проведения испытаний прототипов лопаток, изготовленных по 81.М-технологии. Отзывы на автореферат представили: 1.

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «10жно-Российский государственный политехнический университет (НПИ) имени М.И. Платова» (ФГБОУ ВО «ЮРГПУ(ПНИ) имени М.И. Платова»). Отзыв подписал профессор кафедры тепловых электрических станций и теплотехники д.т.н., профессор Ефимов Николай Николаевич. В отзыве представлены два замечания: 1) количество опубликованных работ в автореферате на странице (58 шт.) не совпадает с суммарным количеством публикаций в журналах ВАК (16 шт.), Скопус (13), в материалах конференций (16) и патентов (6); 2) не ясен вопрос поставок водорода на ТЭС.