Ректификационная установка непрерывного действия для разделения бинарной смеси, страница 4

6.23 Иредельнан высота всасываиии насоса. Запас папора. неооходнмый д!ся исключения капитании: 6, =0 3 (с7с! )" =0 3 (1.902-10"!.483')-' =081(з!). Высота всасывапия пе должна превышать следующего значения: ??,, <,! — 6, — ?с„,„„„,, — 6,, =11,42 — 0,36 — 1,16 — 0,81=9.09(с!). !ле с! - агмосферное давление, выраженное в метрах столба перекачиваемой !кидкос пс: "' ! ! !. с ср52 1, рве Х!!!. ' !2!. стрля. р 6 = А =. — = -- — — = 11,42(м).

Рд 892.28. 9,81 6,.-вь»с»» га с» олоа»кндкостн, соответствуя»»ная давлениго насыгиенно» о па1»а всасываскиой я»»дкосттп для нахо»кдения определяем давление наса»щенных паров апетопа и воды: Ирн темпер»пуре(.= 20,0'С р,= 44 мм рт.ст., р„,;-1ф»е»» ртст.'" Парана:»ьн»»е давления компонентов: р.„„= Р„„х, = 44 0,243 =10,7яем р»»».с»п.; »»...,, =- »"„„11 — х, ) = 17.5. (1 — (),243) = 13,2мм 1»»»».с»л. (3бщсе давление смеси паров: р = р.,„, + 7»„,„„= 23,9(.»е»» рт.е»»».) = 3185,9(Х1а). »» 3185.9 Тогда:1», = — -- = ='- — =0„36(м). щ 892,28 9,81 * 11рн ус»авовке пасоса следует учитывать, что высота его располо»кения над уровнем »кндкости в емкости не дол»киа превьннать значении И„, 7.

Вспомогательное оборудование. 7.1 Подбор емкостей. 7.1 1 Емкость для хранения исходной смеси. Расход исходной смеси Н', = 1.61!кг/с, время хранения смеси — 6 я. заполнение— И",г 1,611 21600 Объем исходной смеси; Г = --- — '-- = ' — = 65,71сн '), О.~р, 0,6-892,28 1'де т = бя =- 21600с - время хранения исходной смеси в емкости'; 1 а, 11 — гб) 0.45 ф — 0,45) ~т, 790 998 ПРИ1=-.19,4'О: Р„, = 790ке/,ц',Р,„, = 998хг/. ' ьа Выбираем емкость со следу1ощимн 1тараме рами ': горизонтальный пельносварный с ьщиптнческимн днищами 1---пОлтз.

Гр=-67,4м', 72.=-3000тсть 7.=70000лс1ь Б=-ИООлст1. 7.12 Емкость для дистилляте, юг 0.856.21600 Объем дистиллята; Е = — — = — ', = 38.21л1 1, О.бр, 0,,6 804,1 гле т = бч = 21600с - время хранения исходной смеси в емкости"; ! 1 р „, р„„,, 772 992 11ри1= 41)'С: р„„= 772ка/зс',р,.,„, = 992к /лт " Выбн1тасм ск1косзт со следу1ощими параметрамн: горизонтальный нельносварный с зллтнгт11чсски, н дт щ .

и 1'.='50.1тз, 1р=42,0. ', П=2800з1т1, 7.=-9000. ьь тт*=7600ль11. "" 111, стр,513. табл,%, " 1Х1. стр.333-334. '" 151, стрд7. '" 111, стр.512, табл.%. м 181, ст1ъ333-334 7,13 Емкость дли кубового остатка. Ж„г 0,755.21600 ГЗбъем кубового остатка: !' — " — ' " — 27,6(.и *). О,бр„0,6 983,6 гле г = 6ч =- 21600с - время хранения исходной смеси в емкости ".

! 1 р=-, — — 983,6( /. ') о„11 — а„! Г),03 (1 — 0,03 р„„р„, 772 992 11ри~ =. 40 Г.. р.„„— 772ьг/ьч .р.„— 992кг/и Выпираем емкость со следукнцими параметрами: горизонтальный цельносварный с б7. >лл пгпче . иди щам 1'=:40 ', 11 =-34,3из, 23---2400лси. Е=-8000лси, НГ--76012 .. 7.2 Расчет и подбор конденсатоотводчиков. 7.2.1 Еонаспсатоотводчик дли куба-испарители. Расчетное количество конденсата после тепло потребляющего аппарата: Г1 = 1,2 Г~„„, =12 2 21 = 2,66(т/ч), гдеГЗ„,, =0615(к /с)=221(ог/ч), Оценка давлений: р, =0.95 р= 0.,95 О,3 =0.285(Л4Па) р., = 0.5 р, .= 0.5 0.285 = 0343(МПи). 6 2.66 Условная пропускная способностгс И', = = — .

= 325(я~ч), А,/~ 0,68,!1,45 ~ дс Лр = р, — р, =- 0285 — 0,143 =- 0,142(ЛЛХаз) = 1,45(кас/си ); А=О.68. ья Выоирасм ' гсрмодинамический конденсатоотводчик в зависимости от условной пропускной способности по ближайшему большему значению. Зто кондепсатоотводчик марки 45ч13нж, с 1_#_,,=4 т/с, диаметром условного прохода 73;-41! мм, Параметры конденсатоотводчика определяются по таблице 1':с диаметром сменного седла 14мм, диаметр конденсагоотвода 0=2!5мм. высота кондепсатоотводчика 350мм. 7.2.2 Коиденсатоотводчик дли подогреватели исходной смеси.

Расчег ное количество конденсата после тепло потребляющего аппарата: Гу:=1.2 Г1„„=1.2.061= 0 732(ьч/ч). где6,, =0169(ке/с) =О 61(п~/ч). 15 1„ст!ь47. '"' ! ! 1, стр5 1 2„табл,!*ч'. " !81. сзр.333-334. "' !О!. ст!ьа. табл.2. Гам ячс. ЗО Опенка давлений: р, =О.'15 р =-0,95 0.3 =0„285(МЛа); р, = 0,5.р, =0,5 0,285= 0.143(Ж7и).

6 0,732 Условная пропускная способностгп И; = — = — ' . = 0,891~и/ч), А«,~1Лр О,б8 "„$,45 где Лр =- р, — р. = 0.285 — 0,1 43 = О 142(МПа) = 1,451кгс/с.и '" ); А=0,68. Выбираем ' термодинамический конденсатоотводчик в зависимости от условной пропускной способности по ближайшему большему .пгачению. Это диаметром сменного седла 7мм, диаметр коиденсатоотвода 0=-150 мм, высота кондепсатоотводчика 244 мм. конденсатоотводчнк марки 45ч13нж, с 1гЧ =1 т/с диаметром В, =-20 мм. 11араметрм конденсктоотводчика определяются условного прохода по таблице 1" с й.

Расчет и подбор штуцеров и флаицевых соединений. Диаметры цпуцеров оцредес!%От иа Л)авнении расхода по допустимым тиачециам скорости потоков в иик: 1" = 6' — -" — '" . 8.1 Ш гуцер для подачи неводной смеси. е = 1.5.и/с !', тогда диаметр штуцера равен: 11Г 14 1.90 1с! ! 0„„, = ! — = !----' — — =-0.12(д!)=120(асм), плср ~ 3.14.1,5 11', ! 6 ! ! где Г =- — — ' =- — '-- = 1,90 10 -"1, '/ ). с'; 847 !!ри!, = 82.3'С: р, = 847 кпм Выбираем штуцер'" с В,-125 мм на р,:=1,О МПа, Н,;=-175 мм. материал - сталь Х1811!ОТ. ОСТ 26-1404-76. 11одбирасч ф!аиец~": Х1,.=.1 ° 5 мм, В~,=245мм, В„;=-210мм, 0,=138мм, с1с=.М16„ количество оолтов ==8.

мигериал - сталь 3. исполнение 1. 3.2 Штуцер для вывода паров дистиллята. ".ь и = 10д!/с ', тогда диаметр ццуцера равен: !4Г ! 4 1,39 0„„„=,1 -- .= „! — '- — — 0,312!а!) = 3121,.сст!), 1 тгр 13.14 10 , Г !3 п (Я+1) 0,356.(1,022+!) . 1 ! ) р, р, 1,246 !1ри!! = 73.5'С: р; =1,246кггм'" Выбираем штуцер' с В;=-350мм на р,.=-1„0 МПа, Н,=220 мм, материал - сталь сс Х ! 8! !1О !. ОСТ 26-!4114-76. 11одбираем флацец".

В;=.350мм, 0,=500мм, В.= — 460мч, 0,=430ыы. с1;-'=М20. количество болтов '=-16. материал - сталь 3. исполнение 1. р!. ст!ь42. " иГв!.Нс4. '131, с!р.!75. ' ' (51. с!р549. саба.'!.9. 151, стр.42. !аол Лс4 '' 131.с!р,!75. "' Р1. стр.549. !вол.в !.9. количество оол цтв =-"'4. мате!7иал - сталь 3, исполнение 1. 8.4 Штуцер дли подачи ф.нет мы в колонну.

сл =15.н7 с, птла диаметр штуцера равен: у аа '4Г ~4 !Л 7.1030 !3„..,. — — ~ — = ! ' = 0,041(лс)= 41(.ки), ~' 7та7 ~ 3.14.1„5 1И 0,8560.1.022 ра 776 При!, =78.5 "С:рс =-776кг7ма ' Выбираем штуцер ' с 0,==50мм иа р.,=1,0 МПа, О;-150мм, материал - сталь Х18РП ОТ, ОСТ 26-1404-76, 11одбираем флансц": 0,=50мм, В,„;=160мм, 0.-=125мм, 47,=102мм, А=М16. коли ксство болтов:=4. материал - сталь 3. исполнение 1. 85 Штуцер для подсоединении цспарнтелн к колонне. Выбираем штуцер'" с 73,'=150мм иа р,=1,0 МПа. Л;=175мм, материал - сталь Х18П1ОТ. ОСТ 26-1404-76.

' !5!. стр.4т. 1абл.№4. 1б!. стр, ! 75. ' ' 151. стрд49. табл." !.9. '"' 15 !. с гр.47, сабл,№4. м1б1. с|р. !75. и 15 1, стр.549, табл.2 1.9. "" 18 !. стр. ! 75. 11одбнрасм флапец~: 0,,=150атм. Р,; — 280мм, 23,.=240мм, В,=212мм, ст*,-,=М20.

количество бол ьов =-8. материал - сталь 3, исполнение 1. 8.6 Штуцер для подачи пара н колонну. Выбираем ьнтуцер ' с В,=ЗООмм на р,.=1,0 МПа, Н,=220мм. материал - сталь 99 Х181110'Г. ОСТ 26-1404-76. 1'1стдбтнрттем фланец': О,=ЗООмм, 0,,=440мм„В„=400мм, 13,=370мм. ссс=-М20. колнчествст оолтов ==12, материал — ~~ал~ 3, исполнение 1. " '131, стр549, табл.

'1.9. "'1Я, стр.! 75. " 131, стр.549. таол21.9. „=1.4 и, (7=0,2 м, гр»=0,9э. 4а)ериал лнипга - сталь Опрсдс:1яем ко)4)[1ни(иент Ослабления днища отверстием: ХЭ, — с/ 1.4 — 0,2 д» = — ':--- = — — '. = 0»86. П 14 Так к)н» (»),;-0.86'р„.=.0.95. то в г(а))ь))ей(псы за расчетное значение ко)ффипиента ослабления принимаем д=(р,==!),я6. Для дальнейшего расчета необходимо определить отношение допускаемого напряжения на растяжение г);,. Х!опускася)ос напряжение па растяжение для материала днища определяется по форм*, ))с: гг, = Ч!т, = 0.95. 139.3 =- 132,3!Я1Ха), ) дс у=0,95.

а сг, =139.3 М)Хи при г»,„»=(„=101,09'С~, р = р, 4.8»()»,Л, =! 1О'+9,81 !000 5.9=158 1О)!ХХа)= 0,158!МПа), где р,— 0.1 .!ХПа — рабочее давление; р, =1000 к, ,')л — )щотность )кидкости; Л, = П, + й +6 =-5,5+0,35+0,05 =5„9!)г) - высоту столба жидкости принимаем равной с»;ммс вь)сот колоннм и эллиптического днища !вмсотм Ь» и Х)) '. Огноп)синс определгнощих параметров о» и р с учетом (()»: а',, 139.3 — — '0),, =- '"'-.0,86 =- 758 > 25, р ' 0.158 14омингеп ная расчетная толщина стенки днища: 5'- ' " — ' ' — 0,97 10 '!»и)=О»97!.мн) !7 р 1.4.0.158 2о.,д„2 132,3 0.86 Оощая прибавка к ~~м~нал~~~й расче)иой толщи)ге стенк~ днищ~: ! 2 (' -: (' -- ('.: С,=- 1 -' О-' 4.03 — — 5.036гьлО гле (',=-1 чм - щк!6)анка на коррозию; (',=-О мм - приб)алка на эрозию; (' =4.03 мм - прибавка на округление размера »)4 ' 13!.

с) !)406, !)))с. )4.2 ' !3 1, с)р,440.)ябл. )6. ! ' !31, с)!).453. 35 Определяем тол!пину стснкн д~няа: 5 =-. бу . С:= 0.97 + 5.03 = 6 !лен). ! 1ринпмаем У='6 ~пыл) '. Проверяем условия прочности: 5-!', 6 — 1 — — — = — — -" = 0.00357 < 0,1 25 л.е.условие В 1400 выполнено. Определяем допускаемое давление в днище: 2а,,е„~.'~' — (.', ) 2 132,3.086 (6 — 1) р, = - — '-'--" — '- — "- =: — "': — — = 0,81(М17а). В;(,х-~,) !400+(6-1) 92 Расчьч и подбор обечайки. Принимаем материал обечайки -- сталь Х18Н10Т, 0„=1,4 м, тип сварного гпва 1:ь образный, со скосом двух кромок, двусторонний.

Сварка ручная злектродуговая~~', Оосчайка ослаблена рядом отверстий: 1) Шту пер лля подачи исходной смеси: с1=0,05м; 2) !!1туззер гля подсоединения кипятильника к колонне: И=О.2м; 3) 1!!3 упер для подачи флегмы в колонну: сР=О,032м. Остальные отверстия укреплены. Определяем кооффипиент ослабления обечайки отверстиями: га Определим расчетное давление с учетом гидросгатического давления р= р з-30~. П„. =1-10'+981.1000 55=154 10'(Па)=0!54(М)7а), 1де,~, =-0.1 .! Иа — раоочее давление: а.