Повышение качества оптических поверхностей элементов приборов алмазным шлифованием на сверхточных станках, страница 21

144 с.54.Попов С.А., Малевский Н.П., Терещенко Л.М. Алмазно-абразивнаяобработка металлов и твердых сплавов. М.: Машиностроение, 1977. 263 с.16755.РезниковА.Н.Теплофизикапроцессовмеханическойобработкиматериалов. М.: Машиностроение, 1981. 279 с.56.Калафатова Л.П, Поезд С.А. Оптимизация технологического процессашлифования ситаллов // Вестник СевНТУ. 2010. №111. С.75-80.57.Калафатова Л.П, Поезд С.А. Влияние охлаждения на температурные исиловые параметры процесса шлифования, а так же на качество поверхностиситаллов при различных режимах резания // Надежность инструмента иоптимизация технологических систем.

2008. №23. С. 194-201.58.Калафатова Л.П, Поезд С.А. Минимизация себестоимости шлифованияситаллов // Современные технологии в машиностроении, 2010. №4. С. 279-289.59.Калафатова Л.П, Поезд С.А. Влияние состава смазочно-охлаждающихтехнологических сред на тепловые и силовые характеристики процессашлифования ситаллов // Научные труды Донецкого национального техническогоуниверситета. Серия: Машиностроение и Машиноведение, 2007.

№92. С.30-39.60.Липатова А.Б. Повышение производительности и качества обработкикристаллографически ориентированных пластин алмазными кругами: дис. …канд. техн. наук: 05.03.01. М. 2008. 193 с.61.Сидорко В.И., Филатов Ю.Д. Закономерности образования нарушенногослоя при финишной обработке неметаллических материалов // Прогрессивныетехнологии и системы машиностроения.

2005. №1 (30). С. 181-185.62.Обработка поверхности заготовок для изготовления CdZnTe-детекторов/Федоренко О.А. [и др.]// Физика и техника полупроводников. 2011. Т. 45, Вып. 8.С. 1126-1129.63.Солодуха В.А., Белоус А.И., Чигир Г.Г. Измерение глубины нарушенногослоя на поверхности кремниевых пластин методом спектроскопии // Наука итехника. 2016. Т. 15, №4. С. 329-324.64.3D mapping of subsurface cracks in alumina using FIB/ B.J. Inkson [et al]// Materials Research Society. 2001. Vol.

649. P. Q.7.7.1 – Q.7.7.6.16865.The effect of eigenstrain induced by ion beam damage on the apparent strainrelief in FIB-DIC residual stress evaluation/ E. Salvati [et al] // Materials and Design.2016. №92. P. 649-658.66.Рёбенах О. Ультрапрецизионная обработка с вибрацией оптических стеколинструментами из монокристаллических алмазов. Аахен: Shaker, 2001.

147 c.67.Резников А.Н. Абразивная и алмазная обработка материалов: Справочник.М.: Машиностроение, 1977. 391 с.68.Байкалов А.К. Введение в теорию шлифования материалов. Киев: Науковадумка, 1978. 208 с.69.Маслов Е.Н. Теория шлифования материалов. М.: Машиностроение, 1974.320 с.70.КоролевА.В.,НовоселовЮ.К.Теоретико-вероятностныеосновыабразивной обработки. Часть 1.

Состояние рабочей поверхности инструмента.Саратов: Издательство Саратовского университета, 1987. 160 с.71.Худобин Л.В., Унянин А.Н. Минимизация засаливания шлифовальныхкругов. Ульяновск: УлГТУ, 2007. 298 с.72.Курдюков В.И. Основы абразивной обработки: учебное пособие. Курган:Издательство курганского государственного университета, 2014. 195 с.73.Хрульков В.А., Головань А.Я., Федотов А.И. Алмазные инструменты впрезиционном приборостроении. М.: Машиностроение, 1977. 222 с.74.Ящерицын П.И., Зайцев А.Г., Барботько А.И. Тонкие доводочныепроцессы обработки деталей машин и приборов.

Минск: Наука и техника, 1976.328 c.75.Казначей Б.Я. Гальванопластика в промышленности. М.: Государственноеиздательство местной промышленности РСФСР, 1955. 174 с.76.Кащеев В.И. Абразивное разрушение твердых тел. М.: Наука, 1970. 248 с.77.Вержанский А.П., Дубинин П.И. Износ алмазного зерна при упругомшлифовании природного камня // Горный информационно-аналитическийбюллетень. 2009. №11.

С. 74.16978.Крагельский И.В., Добычин М.Н., Камбалов В.С. Основы расчетов натрение и износ. М.: Машиностроение, 1977. 526 с.79.Шавва М.А., Грубый С.В. Расчет сил резания при алмазном шлифованиихрупких материалов // Актуальные проблемы современного машиностроения,Сборник трудов Международной научно-практической конференции. Томск:Национальный исследовательский Томский политехнический университет.2014.

С. 271-275.80.Королев А.В., Тюрин А.Н. Расчет прочности удержания абразивного зернасвязкой // Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. 2008. №3. С.100-109.81.Новиков Ф.В., Шкурупий В.Г. Исследования шероховатости поверхностипри алмазно-абразивной обработке методами теории вероятности // ВестникНТУ “ХПІ”. 2004. № 44. С. 140-149.82.Новиков Ф.В., Минчев Р.М. Аналитическое определение шероховатостиповерхности при абразивной обработке отверстий // Вестник НТУ “ХПІ”. 2015.№41 (1150).

С. 102-107.83.МатюхаП.Г.,ТереховаЛ.К.Расчетпараметровшероховатостишлифованной поверхности // Известия вузов. Машиностроение. 1982. Вып. 10.С. 101-105.84.Шкурупий В.Г. Аналитическое определение параметров шероховатостиповерхности при абразивном полировании с учетом износа зерен // Вестник"ХПИ".

2015. № 4 (1113). С. 150-153.85.Новиков Ф.В., ШкурупийВ.Г., АндилахайВ.А.Аналитическоеопределение условий уменьшения шероховатости поверхности при абразивномполировании//ВестникПриазовскогогосударственноготехническогоуниверситета. 2014. Вып. 28. С.145-152.86.Львовский Е.Н. Статистические методы построения эмпирическихформул: учебное пособие для вузов.

М.: Высшая школа, 1982. 239 с.87.Subsurface damage in grinding silicon ceramics/ T. G. Dobrescu [et al]// Annals of DAAAM for 2012 & Proceedings of the 23rd International DAAAMSymposium. Vol. 23. # 1. P.121.17088.Utilization of Magnetorheological Finishing as a Diagnostic Tool forInvestigating the Three-Dimensional Structure of Fractures in Fused Silica/ J.

A.Menapace [et al] // Laser-Induced Damage in Optical Materials. 2005. Vol. 5991,599102. P. 599102-1.89.БахваловГ.Т.Новаятехнологияэлектроосажденияметаллов(реверсирование тока в гальваностегии) / М.: Металлургия, 1966. 151 с.171ПРИЛОЖЕНИЯРисунок П.1. Чертеж корпуса лазерного гироскопаП.1. Чертеж корпуса лазерного гироскопа172П.2. Расчет площади контакта поверхности алмазного зерна и связкиНа Рис. П.2 приведена расчетная схема для определения проекцийплощади контакта поверхности зерна и связки шлифовального круга.Рис. П.2.

Расчетная схема для определения проекций площади контактаповерхности зерна и связкиТангенциальная проекция площади контакта поверхности зерна и связки:x122 x  x1Asvt  2   y 2 dy      arcsin 1  e   sin  2arcsin 1  e    (П.1)121   2x1e 1Нормальная проекция площади контакта поверхности зерна и связки: x Asvn  4 e 1  2 2  e .(П.2)П.3. Расчет площади контакта режущей части выступа зерна и материалаДля определения проекций площадей режущей части выступа зернанеобходимо рассмотреть три варианта:1)Вариант №1:  az  hizn       hizn    - Рис. П.3;2)Вариант №2:  az  hizn       hizn    - Рис.

П.4;1733)Вариант №3:  az  hizn       hizn    - Рис. П.5.Рассмотрим схему расчета для варианта №1.Рис. П.3. Схема расчета проекций площадей режущей части выступа зернадля варианта №1Тангенциальная проекция площади режущей части выступа зерна: 2   hizn  az    hizn  az   At  az    arccos hasinarccosiznz     2 2   hizn    hizn     arccos hsinarccosizn          2(П.4)Нормальная проекция площади режущей части выступа зерна:2   hizn  az   An  az      sin  arccos    .(П.5)Рассмотрим схему расчета для варианта №2.Тангенциальная проекция площади режущей части выступа зерна:   hizn    hizn   2 2At  az    arccos hsinarccosizn   22  2  2   az  hizn      az  hizn    tg  2(П.6)174Рис.

П.4. Схема расчета проекций площадей режущей части выступа зернадля варианта №2Нормальная проекция площади режущей части выступа зерна:  An  az        az  hizn    tg    2 2(П.7)Рассмотрим схему расчета для варианта №3.Рисунок П.5. Схема расчета проекций площадей режущей части выступазерна - вариант №3Тангенциальная проекция площади режущей части выступа зерна:  At  az   az  2    az  2hizn  2   tg    . 2 (П.8)175Нормальная проекция площади режущей части выступа зерна:2  An  az       az  hizn    tg    .2 2 (П.9)П.4. Расчет толщины срезаемого слоя на единичное зерно при плоскомшлифовании перифериейНа Рис. П.6 приведена схема плоского шлифования периферией круга.Шлифовальный круг радиусом R вращается с частотой n1 .

Продольная подачазаготовки осуществляется со скоростью S prod . Глубина резания равна t .Продольная подача заготовки на оборот круга S prodob  S prod / n1. При этомвыражение S prod z  S prod / n1  n psv задает величину подачи обрабатываемойдетали, приходящуюся на единичное зерно шлифовального круга.Рис. П.6. Схема расчета толщины срезаемого слоя на единичное зерно приплоском шлифовании перифериейАнализируя Рис. П.6 и используя геометрические построения, выводимформулу для расчёта толщины срезаемого слоя azmax .176Рассмотрев треугольник 123, рассчитываем длину отрезка 1-2:L12  2 R  t  t 2 .Далее, рассмотрев треугольник 4-2-3 выводим соотношение для расчётадлины отрезка 4-3:L43 L12  S prod z2  R  t   S prod z 2  R 2  2S prod z 2Rt  t 2 .2Тогда толщина срезаемого слоя на единичное зерно равна при плоскомшлифовании периферией круга:azmax  R  S prod z 2  R 2  2S prod z 2Rt  t 2 .(П.10)Для плоского шлифования периферией с наклоном оси круга толщинасрезаемого слоя вычисляется аналогично, с учетом величины угла наклона  :2 t 2 Rtazmax  R  S prod z 2  R 2  2S prod z .sin     sin    (П.11)П.5.