144160 (Одноэтажное каркасное промышленное здание), страница 5
Описание файла
Документ из архива "Одноэтажное каркасное промышленное здание", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "строительство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "строительство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "144160"
Текст 5 страницы из документа "144160"
Граничная относительная высота сжатой зоны сечения :
где ;
.
Для предварительно напряженной арматуры из высокопрочной проволоки и канатов S1200:
;
где - частный коэффициент безопасности для усилия предварительного обжатия (п.9.4.2 СНБ 5.03.01-02).
В данном случае принимаем .
;
.
Коэффициент , учитывающий упругопластическую работу высокопрочной арматуры по билинейной диаграмме деформирования (Рис.6.7 п.6.2.2.4 СНБ 5.03.01-02) при деформациях превышающих определяют по формуле:
,
где для арматуры S1200.
На стадии предварительного подбора напрягаемой арматуры предполагают, что нейтральная ось проходит по нижней грани полки эквивалентного сечения, т.е. . Тогда
.
.
Определение площади напрягаемой арматуры.
Расчет следует выполнять по эквивалентному сечению. Предварительный расчет площади сечения напрягаемой арматуры выполняем по методу предельных усилий по п.7.1.2 СНБ 5.03.01-02 в предположении прямоугольной эпюры напряжений в сжатой части сечения. Продольную ненапрягаемую арматуру, установленную в верхней полке (в сжатом бетоне) не учитываем. Расчет ведем с использованием табличных коэффициентов.
В расчетном сечении:
(при длительных нагрузках);
, (п.6.1.5 4 СНБ 5.03.01-02); , .
Определяем положение нейтральной оси при расчете таврового сечения:
нейтральная ось проходит в полке.
Сечение рассматриваем как прямоугольное с .
;
;
.
Площадь поперечного сечения одной позиции 25 класса S1200 по ГОСТ 13840 - . Принимаем 16 штук общей площадью .
Определение геометрических характеристик балки
Вычисляемые величины | Значения величин в сечениях | |||||
I - I | II - II | III - III | IV - IV | V - V | VI - VI | |
| 0,25 | 0,6 | 1,475 | 2,75 | 9,264 | 12.475 |
| 0.91 | 0.94 | 1.015 | 1.17 | 1.664 | 1.93 |
| 0,4 | 0,4 | 0,4 | 0,4 | 0,4 | 0.4 |
| 0,27 | 0,27 | 0,27 | 0,27 | 0,27 | 0.27 |
| 0.17 | 0.185 | 0.185 | 0.185 | 0.185 | 0.185 |
| - | 0,21 | 0,21 | 0,21 | 0,21 | 0.21 |
| 0,27 | 0,12 | 0,1 | 0,08 | 0,08 | 0.08 |
| 0,27 | 0,2 | 0, 193 | 0, 193 | 0,23 | 0.254 |
| 0,1335 | 0,1022 | 0,1065 | 0,1227 | 0, 208 | 0.2664 |
| 0,494 | 0,511 | 0,552 | 0,636 | 0,904 | 1.049 |
| 0,416 | 0,429 | 0,463 | 0,534 | 0,76 | 0.881 |
| 0,1075 | 0,1075 | 0,1075 | 0,1075 | 0,1075 | 0,1075 |
| 0,3865 | 0,4035 | 0.4445 | 0,5285 | 0,7965 | 0.9415 |
| 0,0201 | 0,01938 | 0,02501 | 0,03604 | 0,09215 | 0.1348 |
Определение потерь предварительного напряджения:
1. Технологические потери (первые потери):
1.1 - потери от релаксации напряжений в арматуре S1200 при механическом натяжении:
1.2 - потери от температурного перепада, для бетона класса :
где .
1.3 - потери от деформации анкерных устройств при натяжении на упоры:
,
где ;
- длина стержней между гранями упоров;
-
смещение стержней в инвентарных зажимах;
1.4 - потери от деформаций стальной формы , т.к натяжение выполняется на упоры стенда.
1.5 - потери, вызванные трением арматуры о стенки каналов и об огибающие приспособления , т.к натяжение на упоры с прямолинейным расположением арматуры по длине балки.
Усилия предварительно напряжения с учетом потерь, проявившихся к моменту передачи обжатия на бетон (до снятия упоров):
где .
1.6 - потери, вызванные упругой деформацией бетона в момент передачи обжатия на бетон:
где ; ;
,
Суммарные технологические потери предварительного напряжения:
Усилие обжатия
.
2. Эксплуатационные потери (вторые потери):
Эксплуатационные потери (реологические) потери вычисляем для времени суток.
Реологические потери, вызванные ползучестью и усадкой бетона, а так же длительной релаксацией напряжений в арматуре следует вычислять по формуле:
,
где .
Определение реологических потерь предварительного напряжения выполняем в соответствии с разделом 6 СНБ 5.03.01-02:
- ожидаемые относительные деформации усадки для возраста бетона суток. Определение выполняют по формуле:
,
- влажностная составляющая усадки (п.6.1.4 5 и табл. СНБ 5.03.01-02).
,
где - предельное значение усадки бетона.
По табл.6.3 СНБ 5.03.01-02 по интерполяции при бетоне и относительной влажности RH = 60% c учетом поправочного коэффициента (п.6.1.4 5 СНБ 5.03.01-02) для бетонов по удобоукладываемости П1, равного 0,7:
;
- функция развития усадки во времени. Принимаем для суток , тогда
.
- химическая составляющая усадки.
,
где ;
.
Полная величина относительных деформаций усадки:
- коэффициент ползучести за период времени 100 суток. Определяем по приложению Б СНБ 5.03.01-02:
,
где - условный коэффициент ползучести.
-
коэффициент, учитывающий влияние относительной влажности окружающей среды.
- относительная влажность.
Приведенный размер элемента
,
где - периметр поперечного сечения балки в расчетном сечении.
; -
коэффициенты, учитывающие влияние прочности бетона.
-
коэффициент, учитывающий влияние прочности бетона на условный коэффициент ползучести.
-
коэффициент, учитывающий влияние возраста к моменту нагружения.
Возраст бетона при достижении им проектной прочности, равной принят суток (для условий естественного твердения).
-
коэффициент, описывающий развитие ползучести во времени.
суток - возраст бетона к рассматриваемому моменту времени.
-
коэффициент, учитывающий влияние прочности бетона.
;
.
- изменение напряжений в предварительно напряженной арматуре вследствие длительной релаксации арматуры при действии практически постоянной расчетной нагрузки за период времени суток.
- по табл.9.2 и 9.3 СНБ 5.03.01-02.
Приращение напряжений в предварительно напряженной арматуре от действия практически постоянной нагрузки (от массы конструкций покрытия без учета снеговой нагрузки) при :
.
Приращение напряжений в бетоне на уровне центра тяжести предварительно напряженной арматуры от действия постоянной комбинации нагрузок:
Тогда полные напряжения в предварительно напряженной арматуре составят:
По таблице 9.2 СНБ 5.03.01-02 при для арматуры 25 S1200 - релаксационный класс 1, максимальные потери от релаксации напряжений в арматуре составляют 6.6% от вличины
Вычисленные по формуле 9.6 СНБ 5.03.01-02 (п.1.1 настоящего расчета) потери предварительно напряжения равны:
Так как
> ,
то изменение напряжений в предварительно напряженной арматуре вследствие длительной релаксации арматуры не учитываем, т.е. .
Определяем начальные напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учетом технологических потерь при ) :