144160 (Одноэтажное каркасное промышленное здание), страница 2

D_max = 0,85∙∙101∙ (1 + 0,458 + 0,958 + 0,583) ∙1,5 = 386,2 кН;

D_min = 0,85∙49∙ (1 + 0,458 + 0,958 + 0,583) ∙1,5 = 187,36 кН.

Горизонтальные силы поперечного торможения, возникающие при торможении крановой тележки, передаются на колонны через тормозные балки или фермы.

Нормативную поперечную горизонтальную силу от торможения тележки Т_оⁿ, действующую поперек цеха, определяют по формуле:

Т_оⁿ = f∙ (Q + Gt) ∙ ;

гдеf = 0,1 - коэффициент трения при торможении тележки с жестким подвесом груза;

Gt - вес тележки;

- число тормозных колес тележки;

- общее количество колес.

Нормативная поперечная горизонтальная сила торможения тележки составит:

Т_оⁿ = 0,1∙ (50 + 22) ∙ = 3,6 кН;

Нормативная поперечная сила, действующая на одно колесо:

Т_кⁿ = ;

Расчетное горизонтальное давление на колонну от двух сближенных кранов равно:

Т = = 0,85∙1,8∙ (1 + 0,458 + 0,958 + 0,583) = 4,59 кН.

2.3 определение нагрузок от давления снега и ветра

Расчетная снеговая нагрузка на крайнюю колонну определяется по формуле:

Q_ds s_о∙μ∙L/2∙B∙γ_f,

гдеs_o - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м² горизонтальной поверхности земли, принимаемое в зависимости от района строительства. Согласно СНиП 2.01.07-85 карта 1 город Минск расположен в II - ом снеговом районе. Нормативное значение снеговой нагрузки для него s_o 0,7 кПа; μ - коэффициент перехода от скатной кровли к горизонтальной поверхности. Для расчета рамы принимается μ = 1, так как α < 25°; γ_f - коэффициент надежности по нагрузке, для снега принимаемый в зависимости от отношения нормативной нагрузки от веса покрытия к нормативному значению веса снегового покрытия. Расчетная погонная снеговая нагрузка на ригель рамы составит:

Q_ds 0,7∙1∙25/2∙12∙1,5 = 157,5 кН.

При расчете одноэтажных производственных зданий высотой до 36 м при отношении высоты к пролету менее 1,5, размещаемых в местностях типов А и В, учитывается только статическая составляющая ветровой нагрузки, соответствующая установившемуся напору на здание. Характер распределения статической составляющей ветровой нагрузки в зависимости от высоты над поверхностью земли определяют по формуле:

w_m = w_okcγ_f,

w_o - нормативное значение ветрового давления, принимаемое в зависимости от района строительства. Согласно СНиП 2.01.07-85 карта 3 город Минск расположен в II - ом ветровом районе, w_o 0,23 кПа;

k - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления в зависимости от высоты здания;

с - аэродинамический коэффициент; c 0,8 для наветренной стороны, c^/ 0,6 для подветренной стороны

Определим ординаты фактических эпюр расчётной погонной нагрузки на раму на высоте 5, 10,20 м для напора и отсоса при направлении действия ветровой нагрузки слева.

Отобразим эпюры ветровых давлений на раму при действии ветра слева, определив промежуточные значения интерполяцией:

Для упрощения расчёта фактическую ветровую нагрузку заменяем эквивалентной, равномерно распределенной по высоте колонны. Величину эквивалентной нагрузки находим из условия равенства изгибающих моментов в защемлённой стойке от фактической эпюры ветрового давления и от равномерно распределённой нагрузки. Ветровую нагрузку на шатёр (от низа до верха стропильной балки), заменяем сосредоточенной силой W, приложенной в уровне ригеля рамы.

Найдем эквивалентную равномернораспределенную нагрузку на раму с наветренной стороны:

M_A = 4.32∙5∙ (2.5+0.15) +0.5∙ (4.32+5.616) ∙5∙ (10+0.15) +0.5∙ (5.616+6.518) ∙7.55∙ (13.875+0.15) = 951.79 кН.

Ветровая нагрузка на шатер:

;

3. Определение расчетных усилий в элементах ПРЦ

3.1 статический расчет рамы

Статический расчет выполняется на основании собранных выше нагрузок и по определенным ранее размерам поперечной рамы цеха. Статический расчет необходим для дальнейшего расчета колонн и фундаментов.

Результаты расчета приведены в приложении 1.

Сводная таблица усилий в колонне по данным расчета на ЭВМ

Определение смещаемости каркаса.