СНиП II-23-81 (1990) (СНиП II-23-81), страница 3
Описание файла
Документ из архива "СНиП II-23-81", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "снипы" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "снипы" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "СНиП II-23-81 (1990)"
Текст 3 страницы из документа "СНиП II-23-81 (1990)"
5.1. Расчет на прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой N, кроме указанных в п. 5.2, следует выполнять по формуле
Расчет на прочность сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, следует выполнять по формулам (5) и (6). При этом значение gс в формуле (6) должно приниматься по прил. 4* настоящих норм.
5.2. Расчет на прочность растянутых элементов конструкций из стали с соотношением Ru/gu > Ry, эксплуатация которых возможна и после достижения металлом предела текучести, следует выполнять по формуле
5.3. Расчет на устойчивость сплошностенчатых элементов, подверженных центральному сжатию силой N, следует выполнять по формуле
Значения j следует определять по формулам:
Численные значения j приведены в табл. 72.
5.4*. Стержни из одиночных уголков должны рассчитываться на центральное сжатие в соответствии с требованиями, изложенными в п. 5.3. При определении гибкости этих стержней радиус инерции сечения уголка i и расчетную длину lef следует принимать согласно пп. 6.1–6.7.
При расчете поясов и элементов решетки пространственных конструкций из одиночных уголков следует выполнять требования п. 15.10* настоящих норм.
5.5. Сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения при lx < 3ly, где lx и ly – расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно x–x и y–y (рис. 1), рекомендуется укреплять планками или решеткой, при этом должны быть выполнены требования пп. 5.6 и 5.8*.
При отсутствии планок или решетки такие элементы помимо расчета по формуле (7) следует проверять на устойчивость при изгибно-крутильной форме потери устойчивости по формуле
где jy – коэффициент продольного изгиба, вычисляемый согласно требованиям п. 5.3;
с – коэффициент, определяемый по формуле
a = ax/h – относительное расстояние между центром тяжести и центром изгиба.
Jw – секториальный момент инерции сечения;
bi и ti – соответственно ширина и толщина прямоугольных элементов, составляющих сечение.
Для сечения, приведенного на рис. 1, а, значения и a должны определяться по формулам:
где b = b/h.
5.6. Для составных сжатых стержней, ветви которых соединены планками или решетками, коэффициент j относительно свободной оси (перпендикулярной плоскости планок или решеток) должен определяться по формулам (8) – (10) с заменой в них на ef. Значение ef следует определять в зависимости от значений lef, приведенных в табл. 7.
Таблица 7
Тип | Схема | Приведенные гибкости lef составных стержней сквозного сечения | ||||||
сечения | сечения | с планками при | с решетками | |||||
Js l/(Jbb) < 5 | Js l/(Jbb) ³ 5 | |||||||
1 |
| |||||||
2 |
| |||||||
3 |
| |||||||
Обозначения принятые в табл. 7: | ||||||||
b | – расстояние между осями ветвей; | |||||||
l | – расстояние между центрами планок; | |||||||
l | – наибольшая гибкость всего стержня; | |||||||
l1, l2, l3 | – гибкость отдельных ветвей при изгибе их в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1–1, 2–2 и 3–3, на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов; | |||||||
A | – площадь сечения всего стержня; | |||||||
Ad1 и Ad2 | – площади сечений раскосов решеток (при крестовой решетке – двух раскосов), лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1–1 и 2–2; | |||||||
Ad | – площадь сечения раскоса решетки (при крестовой решетке – двух раскосов), лежащей в плоскости одной грани (для трехгранного равностороннего стержня); | |||||||
a1 и a2 | – коэффициенты, определяемые по формуле | |||||||
где | a, b, l | – размеры, определяемые по рис. 2; | ||||||
n, n1, n2, n3 | – коэффициенты, определяемые соответственно по формулам; | |||||||
| ||||||||
здесь | Jb1 и Jb3 | – моменты инерции сечения ветвей относительно осей соответственно 1–1 и 3–3 (для сечений типов 1 и 3); | ||||||
Jb1 и Jb2 | – то же, двух уголков относительно осей соответственно 1–1 и 2–2 (для сечения типа 2); | |||||||
Js | – момент инерции сечения одной планки относительно собственной оси x–x (рис. 3); | |||||||
Js1 и Js2 | – моменты инерции сечения одной из планок, лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1–1 и 2–2 (для сечения типа 2). |
В составных стержнях с решетками помимо расчета на устойчивость стержня в целом следует проверять устойчивость отдельных ветвей на участках между узлами.
Гибкость отдельных ветвей l1, l2 и l3 на участке между планками должна быть не более 40.
При наличии в одной из плоскостей сплошного листа вместо планок (рис. 1, б, в) гибкость ветви должна вычисляться по радиусу инерции полусечения относительно его оси, перпендикулярной плоскости планок.
В составных стержнях с решетками гибкость отдельных ветвей между узлами должна быть не более 80 и не должна превышать приведенную гибкость lef стержня в целом. Допускается принимать более высокие значения гибкости ветвей, но не более 120, при условии, что расчет таких стержней выполнен по деформированной схеме.
5.7. Расчет составных элементов из уголков, швеллеров и т. п., соединенных вплотную или через прокладки, следует выполнять как сплошностенчатых при условии, что наибольшие расстояния на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов не превышают:
для сжатых элементов 40i
для растянутых элементов 80i
Здесь радиус инерции i уголка или швеллера следует принимать для тавровых или двутавровых сечений относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок, а для крестовых сечений – минимальный.
При этом в пределах длины сжатого элемента следует ставить не менее двух прокладок.
5.8*. Расчет соединительных элементов (планок, решеток) сжатых составных стержней должен выполняться на условную поперечную силу Qfic, принимаемую постоянной по всей длине стержня и определяемую по формуле
Qfic = 7,15 × 10-6 (2330–E/Ry)N/j, (23)*
где N – продольное усилие в составном стержне;
j – коэффициент продольного изгиба, принимаемый для составного стержня в плоскости соединительных элементов.
Условную поперечную силу Qfic следует распределять:
при наличии только соединительных планок (решеток) поровну между планками (решетками), лежащими в плоскостях, перпендикулярных оси, относительно которой производится проверка устойчивости;
при наличии сплошного листа и соединительных планок (решеток) – пополам между листом и планками (решетками), лежащими в плоскостях, параллельных листу;
при расчете равносторонних трехгранных составных стержней условная поперечная сила, приходящаяся на систему соединительных элементов, расположенных в одной плоскости, должна приниматься равной 0,8Qfic.
5.9. Расчет соединительных планок и их прикрепления (рис. 3) должен выполняться как расчет элементов безраскосных ферм на:
силу F, срезывающую планку, по формуле
F = Qs l/b; (24)
момент M1, изгибающий планку в ее плоскости, по формуле
M1 = Qsl/2 (25)
где Qs – условная поперечная сила, приходящаяся на планку одной грани.
5.10. Расчет соединительных решеток должен выполняться как расчет решеток ферм. При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками (рис. 4) следует учитывать дополнительное усилие Nad, возникающее в каждом раскосе от обжатия поясов и определяемое по формуле
где N – усилие в одной ветви стержня;
А – площадь сечения одной ветви;
Ad – площадь сечения одного раскоса;