СНиП II-23-81 (1990) (СНиП II-23-81), страница 5
Описание файла
Документ из архива "СНиП II-23-81", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "снипы" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "снипы" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "СНиП II-23-81 (1990)"
Текст 5 страницы из документа "СНиП II-23-81 (1990)"
Расчетные значения изгибающего момента М следует определять по формуле
М = aMmax, (45)
где Mmax – наибольший изгибающий момент в пролете или на опоре, определяемый из расчета неразрезной балки в предположении упругой работы материала;
a – коэффициент перераспределения моментов, определяемый по формуле
здесь Mef – условный изгибающий момент, равный:
а) в неразрезных балках со свободно опертыми концами большему из значений
Mef = 0,5M2, (48)
где символ max означает, что следует найти максимум всего следующего за ним выражения;
M1 – изгибающий момент в крайнем пролете, вычисленный как в свободно опертой однопролетной балке;
М2 – максимальный изгибающий момент в промежуточном пролете, вычисленный как в свободно опертой однопролетной балке;
а – расстояние от сечения, в котором действует момент М1, до крайней опоры;
l – длина крайнего пролета;
б) в однопролетных и неразрезных балках с защемленными концами Mef = 0,5М3, где М3 – наибольший из моментов, вычисленных как в балках с шарнирами на опорах;
в) в балке с одним защемленным и другим свободно опертым концом значение Mef следует определять по формуле (47).
Расчетное значение поперечной силы Q в формуле (44) следует принимать в месте действия Mmax. Если Mmax – момент в пролете, следует проверить опорное сечение балки.
5.23. Расчет на прочность неразрезных и защемленных балок, удовлетворяющих требованиям п. 5.22, в случае изгиба в двух главных плоскостях при t £ 0,5Rs следует производить по формуле (40) с учетом перераспределения опорных и пролетных моментов в двух главных плоскостях согласно требованиям п. 5.22.
ЭЛЕМЕНТЫ, ПОДВЕРЖЕННЫЕ ДЕЙСТВИЮ ОСЕВОЙ СИЛЫ С ИЗГИБОМ
5.24*. Расчет на прочность внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов по формуле (49) выполнять не требуется при значении приведенного эксцентриситета mef £ 20, отсутствии ослабления сечения и одинаковых значениях изгибающих моментов, принимаемых в расчетах на прочность и устойчивость.
5.25*. Расчет на прочность внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых, внецентренно-растянутых и растянуто-изгибаемых элементов из стали с пределом текучести до 530 МПа (5400 кгс/см2), не подвергающихся непосредственному воздействию динамических нагрузок, при t £ 0,5Rs и N/(AnRy) > 0,1 следует выполнять по формуле
где N, Mx и My – абсолютные значения соответственно продольной силы и изгибающих моментов при наиболее неблагоприятном их сочетании;
n, cx и cy – коэффициенты, принимаемые по прил. 5.
Если N/(AnRy) £ 0,1, формулу (49) следует применять при выполнении требований пп. 7.5 и 7.24.
В прочих случаях расчет следует выполнять по формуле
где х и у – координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главных осей.
5.26. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов следует выполнять как в плоскости действия момента (плоская форма потери устойчивости), так и из плоскости действия момента (изгибно-крутильная форма потери устойчивости).
5.27*. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов постоянного сечения (с учетом требований пп. 5.28* и 5.33 настоящих норм) в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле
В формуле (51) коэффициент je следует определять:
а) для сплошностенчатых стержней по табл. 74 в зависимости от условной гибкости и приведенного относительного эксцентриситета mef, определяемого по формуле
mef = hm, (52)
где h – коэффициент влияния формы сечения, определяемый по табл. 73;
– относительный эксцентриситет (здесь е –эксцентриситет;
Wc – момент сопротивления сечения для наиболее сжатого волокна);
б) для сквозных стержней с решетками или планками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, по табл. 75 в зависимости от условной приведенной гибкости ef (lef по табл. 7) и относительного эксцентриситета m, определяемого по формуле
где а – расстояние от главной оси сечения, перпендикулярной плоскости изгиба, до оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви.
При вычислении эксцентриситета e = M/N значения M и N следует принимать согласно требованиям п. 5.29.
Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых трехгранных сквозных стержней с решетками или планками и постоянным по длине равносторонним сечением следует выполнять согласно требованиям разд. 15*.
Расчет на устойчивость не требуется для сплошно-стенчатых стержней при mef > 20 и для сквозных стержней при m > 20, в этих случаях расчет следует выполнять как для изгибаемых элементов.
5.28*. Внецентренно-сжатые элементы, выполненные из стали с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 кгс/см2) и имеющие резко несимметричные сечения (типы сечений 10 и 11 по табл. 73), кроме расчета по формуле (51), должны быть проверены на прочность по формуле
где значение Wnt следует вычислять для растянутого волокна, а коэффициент d определять по формуле
d = 1 – Nl2/(p2EA). (55)
5.29. Расчетные значения продольной силы N и изгибающего момента М в элементе следует принимать для одного и того же сочетания нагрузок из расчета системы по недеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали.
При этом значения М следует принимать равными:
для колонн постоянного сечения рамных систем – наибольшему моменту в пределах длины колонн;
для ступенчатых колонн – наибольшему моменту на длине участка постоянного сечения;
для колонн с одним защемленным, а другим свободным концом – моменту в заделке, но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины колонны от заделки;
для сжатых верхних поясов ферм и структурных плит, воспринимающих внеузловую нагрузку, – наибольшему моменту в пределах средней трети длины панели пояса, определяемому из расчета пояса как упругой неразрезной балки;
для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими одну ось симметрии, совпадающую с плоскостью изгиба, – моменту, определяемому по формулам табл. 9.
Таблица 9
Относительный эксцентриситет, | Расчетные значения M при условной гибкости стержня | |
соответствующий Mmax | ||
m £ 3 | M = M1 | |
3 < m £ 20 | ||
Обозначения, принятые в таблице 9: Mmax – наибольший изгибающий момент в пределах длины стержня; M1 – наибольший изгибающий момент в пределах средней трети длины стержня, но не менее 0,5Mmax; m – относительный эксцентриситет, определяемый по формуле m = MmaxA/(NWc). Примечание. Во всех случаях следует принимать M ³ 0,5Mmax. |
Для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими две оси симметрии, расчетные значения эксцентриситетов mef следует определять по табл. 76.
5.30. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента при изгибе их в плоскости наибольшей жесткости (Jx > Jy), совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле
где с – коэффициент, вычисляемый согласно требованиям п. 5.31;
jy – коэффициент, вычисляемый согласно требованиям п. 5.3 настоящих норм.
5.31. Коэффициент с в формуле (56) следует определять:
при значениях относительного эксцентриситета mx £ 5 по формуле
где a и b – коэффициенты, принимаемые по табл. 10;
Таблица 10
Значения коэффициентов | |||||
Типы сечений | a при | b при | |||
mx £ 1 | 1 < mx £ 5 | ly £ lc | ly > lc | ||
Открытые
| 0,7 | 0,65 + 0,05mx | 1 | ||
|
| 1 | при J2/J1 < 0,5 b = 1 | ||
Замкнутые: | |||||
с решетками (с планками) | сплошные | ||||
|
| 0,6 | 0,55 + 0,05mx | 1 |
Обозначения, принятые в таблице 10:
J1 и J2 – моменты инерции соответственно большей и меньшей полок относительно оси симметрии сечения y–y;