СНиП 2.04.02-84 (с изм. 1 1986, попр. 2000) (СНиП 2.04.02-84), страница 43
Описание файла
Документ из архива "СНиП 2.04.02-84", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "снипы" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "снипы" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "СНиП 2.04.02-84 (с изм. 1 1986, попр. 2000)"
Текст 43 страницы из документа "СНиП 2.04.02-84 (с изм. 1 1986, попр. 2000)"
Рис. 3. Средние значения влажности осадка станций осветления и обесцвечивания воды при уплотнении до одного года
Количество взвешенных веществ в исходной воде — М, мг/л; реагенты — R:
1 ¾ М < 50; R ¾ Al2(SO4)3; 2 ¾ М < 50; R ¾ Аl2(SO4)3 + ПАА;
3 ¾ М < 50; R ¾ Al2(SO4)3 + ПАА + Са(ОН)2; 4 ¾ М = 50 – 250;
R ¾ Al2(SO4)3; 5 ¾ М = 250 – 1000; R ¾ Al2(SO4)3;
6 ¾ M = 1000 – 1500; R ¾ Al2(SO4)3; 7 ¾ M > 1500;
R ¾- ПАА или безреагентная очистка
Рис. 4. Средние значения влажности осадка станции обезжелезивания и реагентного умягчения воды при уплотнении до одного года
1 — реагентное обезжелезивание; 2 — безреагентное обезжелезивание; 3 — реагентное умягчение при магниевой жесткости более 25 %, 4 — реагентное смягчение при магниевой жесткости менее 25 %
Рис. 5. Значения плотности в зависимости от влажности осадка станции осветления и обесцвечивания воды
Количество взвешенных веществ в исходной воде — M, мг/л; реагенты — R:
1 ¾ М < 50; R ¾ AI2(SO4)3; 2 ¾ M < 50; (М = 50 – 250).
R ¾ AI2(SO4)3 + ПАА; R ¾ AI2(SO4)3; 3 ¾ M < 250 – 1000;
R ¾ AI2(SO4)3; 4 ¾ M = 1000 – 1500; R ¾ Al2(SO4)3;
Рис. 6. Значения плотности в зависимости от влажности осадка станции обезжелезивания и реагентного умягчения воды
1 — реагентное умягчение воды при магниевой жесткости более 25 %; 2 — реагентное умягчение воды при магниевой жесткости менее 25 %; 3 — реагентное и безреагентное обезжелезивание воды
24. Объем уплотненного осадка 
, м3, на площадках весеннего и летне-осеннего напусков следует определять по формуле
(5)
где q — расчетный расход воды станции водоподготовки, м3/ч;
Св — средняя за расчетный период концентрация взвешенных веществ в воде, г/м3, определяемая по формуле (11) п. 6.65;
Ту — продолжительность расчетного периода, сут, принимаемая: для весеннего периода — от окончания периода устойчивого мороза до наступления периода положительной температуры (через 1 мес после наступления среднесуточной температуры воздуха выше 0 °С для районов с периодом устойчивого мороза менее 3 мес и через 2 мес — для районов с периодом устойчивого мороза более 3 мес); для летне-осеннего периода — до наступления периода устойчивого мороза;
Рос, r — средние значения влажности в процентах и плотности, т/м3, осадка весеннего или летне-осеннего периодов, принимаемые по рис. 3, 4, 5 и 6 в зависимости от продолжительности уплотнения осадка, определяемой от середины весеннего или летне-осеннего периодов до наступления периода устойчивого мороза.
25. Полезную площадь площадки для зимнего напуска следует определять из условия размещения объема осадка, поступившего в период устойчивого мороза, без учета уплотнения осадка на площадке.
Площадку для зимнего напуска осадка надлежит предусматривать секционной.
Площадь одной секции следует принимать в зависимости от объема осадка, выпускаемого из сооружений, и слоя осадка Нн при одном напуске, принимаемого равным 0,07—0,1 м.
Число секций надлежит принимать в зависимости от продолжительности промораживания принятого слоя осадка и числа выпусков осадка из сооружений за время промораживания.
Расчетная температура воздуха для определения продолжительности промораживания слоя осадка (рис. 7) должна приниматься по месяцу с наиболее высокой среднесуточной температурой в период устойчивого мороза.
Слой осадка на каждой секции площадки зимнего напуска Нзим, м, надлежит определять как сумму последовательно намороженных слоев осадка за период устойчивого мороза.
(6)
где nн — число напусков осадка на одну секцию за период устойчивого мороза, определяемое по формуле
(7)
где Км — коэффициент, учитывающий неполное использование периода устойчивого мороза, принимаемый равным 0,8;
S — количество суток в периоде устойчивого мороза;
Рис. 7. Зависимость глубины промораживания слоя осадка от среднесуточной температуры воздуха и продолжительности промораживания
tп — продолжительность промораживания слоя осадка в сутках, определяемая по рис. 7 в зависимости от среднесуточной отрицательной температуры воздуха t, °С, за каждый месяц периода устойчивого мороза.
26. Площадки замораживания допускается проектировать при условии залегания грунтовых вод на глубине не менее 1,5 м от основания площадок.
При необходимости следует предусматривать устройство для отвода грунтовых вод и поверхностных вод.
27. Подачу осадка к площадкам и секциям надлежит предусматривать по трубопроводам.
Напуск осадка на площадки и секции следует предусматривать открытыми лотками, проложенными вдоль их длинной стороны. Уклон лотков надлежит принимать не менее 0,01.
Устройства для напуска осадка на площадки (секции) и отвода осветленной воды следует предусматривать на противоположных сторонах на расстоянии не более 40 м. Расстояния между устройствами для напуска осадка, а также отвода осветленной воды, должны быть не более 30 м.
28. Устройства для подачи осадка не должны допускать размывания основания площадок или слоя замерзшего осадка.
Устройства для отвода осветленной воды должны обеспечивать удаление воды с любого уровня по глубине площадок.
29. Строительную высоту оградительных валиков площадок (секций) замораживания Нстр, м, надлежит определять по формуле
(8)
где Nнак — число лет накапливания уплотненного осадка;
— годовой объем уплотненного осадка, м3, влажностью 70 %;
Fпл.з — общая площадь площадок замораживания, м2;
Нг — слой неуплотненного осадка, м, за последний год перед вывозом осадка.
Площадки подсушивания
30. В южных районах, где в период устойчивого дефицита влажности величина дефицита составляет 800 мм и более, обезвоживание осадка допускается предусматривать на площадках подсушивания путем уплотнения его под действием силы собственной массы и высушивания на открытом воздухе с последующим вывозом осадка через 1—3 года в места складирования.
Общая полезная площадь площадок подсушивания осадка Fпл.п, м2, должна определяться по формуле
(9)
где Fз.в и Fл — площади площадок подсушивания соответственно для зимне-весеннего и летнего напусков осадка, м2.
31. Полезную площадь площадок для напуска осадка в зимне-весенний период Fз.в, м2, следует определять по формуле
(10)
где Eг — количество воды, испарившейся за год со свободной водной поверхности, мм;
Аг — годовое количество осадков, мм;
— объем осадка в зимне-весенний период, м3, определяемый по формуле
(11)
где 
—объем осадка, м3, выпускаемого на площадки подсушивания в течение зимне-весеннего периода со средней влажностью 
, %,
Wв — объем воды, м3, выделившийся из осадка в результате его уплотнения на площадках, определяемый по формуле
(12)
где Pос — влажность осадка, уплотнившегося на площадках подсушивания за время зимне-весеннего периода, определяемая по рис. 3 и 4;
— влажность осадка, %, принимаемая при выпуске осадка из сгустителей по таблице п. 11, из отстойников и осветлителей по формуле
(13)
где rтв — средняя платность твердой фазы в осадке, принимаемая от 2,2 до 2,6 т/м3;
d — концентрация твердой фазы в осадке, т/м3, принимаемая по табл. 19 п. 6.65 с учетом разбавления осадка при его выпуске по п. 6.74.
Значение Ег, мм, следует определять по формуле
(14)
где Тд — суммарное число дней в году, характеризующихся дефицитом влажности;
lо — средняя упругость насыщенных водяных паров, соответствующая температуре осадка, миллибар;
l200 — средняя упругость водяных паров, соответствующая абсолютной влажности воздуха на высоте 200 см от водной поверхности, миллибар, принимается по данным метеорологической станции;
v200 — средняя скорость ветра на высоте 200 см, м/с.
32. Полезную площадь площадок для напуска осадка в летний период следует определять по формуле (10) п. 31, при этом значения Ег и Аг надлежит принимать усредненными за период устойчивого дефицита влажности.
Время от момента напуска осадка на площадку до начала удаления выделившейся из осадка воды следует принимать 4—5 сут.
Объем уплотненного осадка летнего напуска надлежит определять по формуле (11) п. 31 аналогично для зимне-весеннего напуска, принимая влажность и плотность осадка по рис. 3-6.
33. В зависимости от местных условий и размеров площадок подсушивания допускается их секционирование.
Устройства для напуска осадка следует проектировать согласно п. 27.
34. Строительную высоту оградительных валиков площадок подсушивания следует определять по формуле (8) п. 29.
Приложение 10
Обязательное
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ
1. Потери напора в трубопроводах систем подачи и распределения воды вызываются гидравлическим сопротивлением труб и стыковых соединений, а также арматуры и соединительных частей.
2. Потери напора на единицу длины трубопровода (“гидравлический уклон”) i с учетом гидравлического сопротивления стыковых соединений следует определять по формуле
(1)
где l —коэффициент гидравлического сопротивления, определяемый по формуле (2)
(2)
где d — внутренний диаметр труб, м;
v — средняя по сечению скорость движения воды, м/с;
g — ускорение силы тяжести, м/с2;
Re = vd/v — число Рейнольдса; В0 = CRe/vd;
v — кинематический коэффициент вязкости транспортируемой жидкости, м2/с.
Значения показателя степени т и коэффициентов А0, А1 и С для стальных, чугунных, железобетонных, асбестоцементных, пластмассовых и стеклянных труб должны приниматься, как правило, согласно табл. 1.
Таблица 1
| № п.п. | Вид труб | m | A0 | 1000 A1 | 1000 (A1/2g) | С | |
| 1 | Новые стальные без внутреннего защитного покрытия или с битумным защитным покрытием | 0,226 | 1 | 15,9 | 0,810 | 0,684 | |
| 2 | Новые чугунные без внутреннего защитного покрытия или с битумным защитным покрытием | 0,284 | 1 | 14,4 | 0,734 | 2,360 | |
| 3 | Неновые стальные и неновые чугунные без внутреннего | v < 1,2 м/с | 0,30 | 1 | 17,9 | 0,912 | 0,867 |
| защитного покрытия или с битумным защитным покрытием | v ³ 1,2 м/с | 0,30 | 1 | 21,0 | 1,070 | 0 | |
| 4 | Асбестоцементные | 0,19 | 1 | 11,0 | 0,561 | 3,51 | |
| 5 | Железобетонные виброгидропрессованные | 0,19 | 1 | 15,74 | 0,802 | 3,51 | |
| 6 | Железобетонные центрифугированные | 0,19 | 1 | 13,85 | 0,706 | 3,51 | |
| 7 | Стальные и чугунные с внутренним пластмассовым или полимерцементным покрытием, нанесенным методом центрифугирования | 0,19 | 1 | 11,0 | 0,561 | 3,51 | |
| 8 | Стальные и чугунные с внутренним цементно-песчаным покрытием, нанесенным методом набрызга с последующим заглаживанием | 0,19 | 1 | 15,74 | 0,802 | 3,51 | |
| 9 | Стальные и чугунные с внутренним цементно-песчаным покрытием, нанесенным методом центрифугирования | 0,19 | 1 | 13,85 | 0,706 | 3,51 | |
| 10 | Пластмассовые | 0,226 | 0 | 13,44 | 0,685 | 1 | |
| 11 | Стеклянные | 0,226 | 0 | 14,61 | 0,745 | 1 | |
Примечание. Значение С дано для v = 1,3 × 10-6 м2/с (вода, t = 10°С).
Эти значения соответствуют современной технологии их изготовления.
Если гарантируемые заводом-изготовителем значения A0, А1 и С отличаются от приведенных в табл. 1, то они должны указываться в ГОСТ или технических условиях на изготовление труб.
3. При отсутствии стабилизационной обработки воды или эффективных внутренних защитных покрытий гидравлическое сопротивление новых стальных и чугунных труб быстро возрастает. В этих условиях формулы для определения потерь напора в новых стальных и чугунных трубах следует использовать только при проверочных расчетах в случае необходимости анализа условий работы системы подачи воды в начальный период ее эксплуатации.
Стальные и чугунные трубы следует, как правило, применять с внутренними полимер-цементными, цементно-песчаными или полиэтиленовыми защитными покрытиями. В случае их применения без таких покрытий и отсутствия стабилизационной обработки к значениям А1 и С по табл. 1 и значению К по табл. 2 следует вводить коэффициент (не более 2), величина которого должна быть обоснована данными о возрастании потерь напора в трубопроводах, работающих в аналогичных условиях.
4. Гидравлическое сопротивление соединительных частей следует определять по справочникам, гидравлическое сопротивление арматуры — по паспортам заводов-изготовителей.
При отсутствии данных о числе соединительных частей и арматуры, устанавливаемых на трубопроводах, потери напора в них допускается учитывать дополнительно в размере 10— 20 % величины потери напора в трубопроводах.
5. При технико-экономических расчетах и выполнении гидравлических расчетов систем подачи и распределения воды на ЭВМ потери напора в трубопроводах рекомендуется определять по формуле
(3)
где q — расчетный расход воды, м3/с;
d — расчетный внутренний диаметр труб, м.
Значения коэффициента К и показателей степени n и p следует принимать согласно табл. 2.
Таблица 2
| № п.п. | Вид труб | 1000 К | p | n |
| 1 | Новые стальные без внутреннего защитного покрытия или с битумным защитным покрытием | 1,790 | 5,1 | 1,9 |
| 2 | Новые чугунные без внутреннего защитного покрытия или с битумным защитным покрытием | 1,790 | 5,1 | 1,9 |
| 3 | Неновые стальные и неновые чугунные без внутреннего защитного покрытия или с битумным защитным покрытием | 1,735 | 5,3 | 2 |
| 4 | Асбестоцементные | 1,180 | 4,89 | 1,85 |
| 5 | Железобетонные виброгидропрессованные | 1,688 | 4,89 | 1,85 |
| 6 | Железобетонные центрифугированные | 1,486 | 4,89 | 1,85 |
| 7 | Стальные и чугунные с внутренним пластмассовым или полимерцементным покрытием, нанесенным методом центрифугирования | 1,180 | 4,89 | 1,85 |
| 8 | Стальные и чугунные с внутренним цементно-песчаным покрытием, нанесенным методом набрызга с последующим заглаживанием | 1,688 | 4,89 | 1,85 |
| 9 | Стальные и чугунные с внутренним цементно-песчаным покрытием, нанесенным методом центрифугирования | 1,486 | 4,89 | 1,85 |
| 10 | Пластмассовые | 1,052 | 4,774 | 1,774 |
| 11 | Стеклянные | 1,144 | 4,774 | 1,774 |
Приложение 11
Рекомендуемое
ОБРАБОТКА ОХЛАЖДАЮЩЕЙ ВОДЫ ХЛОРОМ И МЕДНЫМ КУПОРОСОМ
| Обработка охлаждающей воды | |||||||||
| Хлор | Медный купорос (по иону меди) | ||||||||
| Назначение хлора или медного купороса | Доза, мг/л | Продолжительность хлорирования каждого периода, мин, ч | Периодичность | Доза, мг/л | Продолжительность хлорирования каждого периода | Периодичность | Дополнительные данные | ||
| Борьба с цветением воды в водохранилищах (прудах) - охладителях | ¾ | ¾ | ¾ | 0,1¾ 0,5, считая на объем верхнего слоя воды в водохранилище толщиной 1 ¾ 1,5 м или на весь объем воды в пруду | Устанавливается опытным путем в процессе эксплуатации | ¾ | Для пересчета иона меди на товарный продукт дозу следует умножить на 4 | ||
| Предупреждение бактериального биологического обрастания теплообменных аппаратов и трубопроводов | ¾ | 40 ¾ 60 мин | 2 ¾ 6 раз в сут | ¾ | ¾ | ¾ | Доза хлора должна обеспечивать содержание остаточного активного хлора в оборотной воде после наиболее удаленных теплообменных аппаратов 1 мг-л в течение 30 ¾ 40 мин | ||
| Предупреждение обрастания водорослями градирен, брызгальных бассейнов и оросительных теплообменных аппаратов | ¾ | ¾ | ¾ | 1 ¾ 2 | 1 ч | 3 ¾ 4 раза в месяц | ¾ | ||
| Предупреждение биологического обрастания микроорганизмами, водорослями градирен, брызгальных бассейнов и оросительных теплообменных аппаратов | 7¾ 10 | 1 ч | 3 ¾ 4 раза в месяц | 1 ¾ 2 | 1 ч | 3 ¾ 4 раза в месяц | ¾ | ||
Примечание. Рекомендации по обработке воды медным купоросом не распространяются на водохранилища (пруды) — охладители рыбохозяйственного значения.
Применение медного купороса в системах оборотного водоснабжения с градирнями, брызгальными бассейнами и оросительными теплообменными аппаратами, имеющих сбросы воды в водоемы рыбохозяйствекного значения, допускается при условии соблюдения ПДК по меди для указанных водоемов.
Приложение 12
Рекомендуемое
РАСЧЕТ РЕЖИМОВ ОБРАБОТКИ
ОХЛАЖДАЮЩЕЙ ВОДЫ
ДЛЯ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ КАРБОНАТНЫХ
И СУЛЬФАТНЫХ ОТЛОЖЕНИЙ
1. При подкислении воды дозу кислоты Дкис, мг/л, в расчете на добавочную воду следует определять по формуле
(1)
где екис — эквивалентный вес кислоты, мг/мг-экв, для серной кислоты — 49, для соляной — 36,5;
Щдоб — щелочность добавочной воды, мг-экв/л;
Щоб — щелочность оборотной воды, устанавливающаяся при обработке воды кислотой, мг-экв/л;
Скис — содержание H2SO4 или НСl в технической кислоте, %;
Ку — коэффициент концентрирования (упаривания) солей, не выпадающих в осадок, определяемый Ку = (Р1 + Р2 + Р3)/Р2 + Р3 = Р/Р2 + Р3,
где Р1, Р2, Р3 — потери воды из системы на испарение, унос ветром и сброс (продувку), %, расхода оборотной воды.
Щелочность оборотной воды Щоб надлежит определять по формуле
(2)
(3)
где y —величина, зависящая от общего солесодержания оборотной воды, Sоб и температуры охлажденной воды t2, принимаемая по табл. 1;
(Са)доб — концентрация кальция в добавочной воде, мг/л;
(СО2)охл — концентрация двуокиси углерода в охлажденной воде, мг/л, определяемая по табл. 2 в зависимости от щелочности добавочной воды и коэффициента упаривания воды в системе Ку;
(СО2)доб — концентрация двуокиси углерода в добавочной воде, мг/л.
Величина солесодержания оборотной воды Sоб, мг/л, определяется по формуле
(4)
где Sдоб — солесодержание добавочной воды, мг/л.
При обработке воды кислотой продувку системы оборотного водоснабжения допускается не предусматривать, если при уносе воды ветром на охладителе и отборе воды на технологические нужды коэффициент упаривания не достигает величины, при которой происходит увеличение концентрации сульфатов, вызывающее выпадение сульфата кальция.
Сульфат кальция не выпадает в системе оборотного водоснабжения, если произведение активных концентраций ионов Са2+ и SO42- в оборотной воде не превышает произведение растворимости сульфата кальция
(5)
где fи — коэффициент активности двухвалентных ионов, принимаемый по табл. 3 в зависимости от величины m-ионной
Таблица 1
| Температура | Ионная сила раствора (охлажденной воды) m, г-ион/л | ||||||||||||||
| охлажден | 0,0049409 | 0,009882 | 0,0148232 | 0,0197643 | 0,0247055 | 0,0365233 | 0,0548014 | 0,0666192 | 0,0822021 | 0,094019 | 0,1096028 | 0,1214206 | 0,1370035 | 0,1488213 | 0,1644042 |
| ной воды | Солесодержание охлажденной воды Sоб, мг/л | ||||||||||||||
| t2, °С | 200 | 400 | 600 | 800 | 1000 | 1500 | 2000 | 2500 | 3000 | 3500 | 4000 | 4500 | 5000 | 5500 | 6000 |
| 5 | 8,29 | 8,96 | 9,49 | 9,93 | 10,32 | 11,11 | 12,1 | 12,65 | 13,29 | 13,74 | 14,28 | 14,7 | 15,13 | 15,47 | 15,89 |
| 10 | 8,09 | 8,75 | 9,26 | 9,69 | 10,07 | 10,84 | 11,81 | 12,34 | 12,97 | 13,41 | 13.93 | 14,35 | 14,76 | 15,1 | 15,5 |
| 15 | 7,82 | 8,47 | 8,96 | 9,38 | 9,75 | 10,49 | 11,42 | 11,94 | 12,55 | 12,97 | 13,48 | 13,89 | 14,29 | 14,61 | 15 |
| 20 | 7.53 | 8,14 | 8,62 | 9,02 | 9,37 | 10,09 | 10,99 | 11.49 | 12,07 | 12,48 | 12,98 | 13,35 | 13.74 | 14.05 | 14.43 |
| 25 | 7,18 | 7,76 | 8,22 | 8,6 | 8,94 | 9,62 | 10,48 | 10,96 | 11,51 | 11,9 | 12,37 | 12,74 | 13,1 | 13,4 | 13,76 |
| 30 | 6,83 | 7,39 | 7,82 | 8,18 | 8,5 | 9,15 | 9,97 | 10,42 | 10,95 | 11,32 | 11,77 | 12.12 | 12,47 | 12,75 | 13,09 |
| 35 | 6,38 | 6,9 | 7,31 | 7,64 | 7,95 | 8,55 | 9,31 | 9,74 | 10,23 | 10,58 | 10,99 | 11,32 | 11,65 | 11,91 | 12,23 |
| 40 | 5,91 | 6,39 | 6,76 | 7,08 | 7,36 | 7,92 | 8,62 | 9,02 | 9,47 | 9,79 | 10,18 | 10,48 | 10,78 | 11,03 | 11,32 |
Таблица 2
| Щелочность добавочной | Коэффициент упаривания Ку | ||||||||||
| воды Щдоб, мг-экв/л | 1,2 | 1,5 | 2 | 2,5 | 3 | 1,2 | 1,5 | 2 | 2,5 | 3 | |
| Значения (СО2)охл в воде, охлажденной на градирнях, мг/л | |||||||||||
| При подкислении | При декарбонизации | ||||||||||
| 1 | ¾ | 0,6 | 0,6 | 0,5 | 0,5 | 0,2 | 0,7 | 0,9 | 1,5 | 2,4 | |
| 2 | 2,2 | 2,1 | 2,1 | 2 | 2 | 1,8 | 3,3 | 6,9 | 12 | 18,9 | |
| 3 | 3,6 | 2,8 | 2,5 | 2,3 | 2,2 | 6 | 10 | 26 | 34 | 36 | |
| 4 | 5,3 | 4,6 | 3,8 | 3,5 | 3,4 | 12 | 28 | 36 | 40 | 43 | |
| 5 | 9 | 6,4 | 5,1 | 4,5 | 4,3 | 34 | 36 | 40 | ¾ | ¾ | |
| 6 | 16,3 | 9 | 7,6 | 6 | 5,4 | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | |
Примечание. При охлаждении воды на брызгальных бассейнах и водохранилищах (прудах) - охладителях значения (СО2)охл следует принимать на основании данных технологических изысканий.
Таблица 3
| Ионная сила раствора (охлажденной воды) m, г-ион/л | 0,01 | 0,02 | 0,03 | 0,04 | 0,05 | 0,06 | 0,07 | 0,08 | 0,09 | 0,1 | 0,11 | 0,12 | 0,13 | 0,14 | 0,15 | 0,16 |
| Коэффициент активности двухвалентных ионов | 0,67 | 0,58 | 0,53 | 0,5 | 0,47 | 0,45 | 0,43 | 0,41 | 0,39 | 0,38 | 0,36 | 0,35 | 0,34 | 0,32 | 0,31 | 0,3 |
силы раствора (охлажденной воды), г-ион/л, определяемой по формуле
(6)
где 
— концентрация ионов бикарбонатных, натрия, магния и кальция в добавочной воде, г-ион/л;
— концентрация ионов хлоридного и сульфатного в подкисленной добавочной воде, г-ион/л, принимаемая:
при подкислении серной кислотой
(7)
при подкислении соляной кислотой
(8)
где 
и 
¾ концентрация ионов хлоридных и сульфатных в добавочной воде до подкисления, г-ион/л;
Дкис — доза кислоты, мг/л, определяемая по формуле (1);
— произведение растворимости сульфата кальция (константа), при температуре воды 25—60 °С следует принимать равным 2,4 ×10-5.
Если без продувки оборотной системы условие по формуле (5) не выдерживается, то необходимо предусматривать продувку, величина которой обеспечит выполнение этого условия.
2. При рекарбонизации дозу двуокиси углерода 
, мг/л, в расчете на расход оборотной воды следует определять по формуле
Введение дымовых газов, очищенных от золы, или газообразной двуокиси углерода в оборотную воду следует предусматривать с помощью газодувок через барботажные трубы или водоструйных эжекторов. Расход дымовых газов qдг, м3/ч, при нормальном атмосферном давлении 0,1 МПа (1 кгс/см2) и температуре 0 °С следует определять по формуле
(10)
где qохл — расход оборотной воды, м3/ч;
— содержание СО2 в дымовых газах, % по объему, определяется по данным анализа дымовых газов.
При отсутствии этих данных допускается принимать содержание СО2 в дымовых газах от сжигания: угля — 5—8 %, нефти и мазута — 8—12 %; доменного газа — 15—22 %; при введении в воду чистой газообразной двуокиси углерода 0002 принимается равным 100 %;
bисп — степень использования двуокиси углерода, %, принимаемая при введении ее в воду с помощью водоструйных эжекторов, равной 40—50 %, с помощью газодувок и барботажных труб — 20—30 %;
g — объемный вес дымовых газов при нормальном атмосферном давлении и температуре 0 °С, гс/м3 (при отсутствии фактических данных допускается принимать 2000 гс/м3).
При введении дымовых газов или газообразной двуокиси углерода в оборотную воду с помощью газодувок барботажные трубы следует погружать под слой воды не менее 2 м. При использовании водоструйных эжекторов следует насыщать дымовыми газами или двуокисью углерода часть оборотной воды, которая затем смешивается со всем объемом воды.
Количество воды zоб, %, общего расхода оборотной воды, которое должно быть пропущено через водоструйные эжекторы, следует определять по формуле
(11)
где 
— растворимость двуокиси углерода в воде, мг/л, при данной температуре и парциальном давлении 0,1 МПа (1 кгс/см2), принимаемая по табл. 4.
Таблица 4
| Температура воды, °С | 10 | 15 | 20 | 25 | 30 | 40 | 50 | 60 |
| Растворимость двуокиси углерода, мг/л | 2310 | 1970 | 1690 | 1450 | 1260 | 970 | 760 | 580 |
Устройства для растворения в воде двуокиси углерода и транспортирования воды, насыщенной двуокисью углерода, должны приниматься из коррозионно-стойких материалов.
При расчете дозы двуокиси углерода по формуле (9) необходимо задаться величиной продувки Р, и определить добавку воды Р.
Если при заданной продувке величина z получится нецелесообразной по технико-экономическим расчетам, то следует увеличить продувку Р3 или применить другой метод стабилизационной обработки воды — подкисление или фосфатирование.
3. Концентрация фосфатного реагента (триполифосфата или гексаметафосфата натрия в расчете на Р2О5) в оборотной воде должна поддерживаться равной 1,5—2 мг/л. При этом в рас чете на расход добавочной воды необходимая доза реагента должна составлять 1,5—2,5 мг/л по Р2О5 или 3—5 мг/л по товарному продукту.
При обработке воды фосфатами для предупреждения накипеобразования надлежит предусматривать продувку Р3, %, определяемую по формуле
(12)
где Ку.доп — допустимый коэффициент упаривания воды, определяемый по формуле
(13)
где t1 — температура оборотной воды до охладителя, °С;
Ждоб — жесткость общая добавочной воды, мг-экв/л.
Значения Р1 и Р2 принимаются согласно п. 11.9. Метод фосфатирования следует применять при Ку.доп > 1 и величинах продувки, целесообразных по технико-экономическим расчетам. При величинах Ку.доп < 1 надлежит применять подкисление или комбинированную фосфатно-кислотную обработку воды.
4. При комбинированной фосфатно-кислотной обработке воды дозу кислоты Дкис, мг/л, в расчете на расход добавочной воды следует определять по формуле
(14)
где Щдоб.пр — предельная величина щелочности добавочной воды, мг-экв/л, при которой предотвращение карбонатных отложений при заданных условиях (t1, Ку и Ждоб) достигается фосфатированием, определяется по формуле
(15)
Метод комбинированной фосфатно-кислотной обработки воды следует применять при
(16)
При Щдоб.пр > Щдоб надлежит предусматривать только фосфатирование, при Щдоб.пр < 0 ¾ подкисление.
Дозу фосфатного реагента (триполифосфата или гексаметафосфата натрия) следует принимать равной 3—5 мг/л по товарному продукту в расчете на расход добавочной воды и уточнять в процессе эксплуатации.
Приложение 13
Рекомендуемое
ВНУТРЕННЯЯ ОТДЕЛКА ПОМЕЩЕНИЙ
| № | Наименование зданий и | Состав отделочных работ | ||
| п.п. | помещений | стены | потолки | полы |
| Помещения производственного назначения | ||||
| 1 | Помещение барабанных сеток и микрофильтров | Расшивка швов панельных стен. Штукатурка кирпичных стен. Окраска влагостойкими красками | Окраска влагостойкими красками | Цементные |
| 2 | Реагентное хозяйство а) помещения с нормальной влажностью | Расшивка швов панельных стен. Кладка кирпичных стен с подрезкой швов. Окраска клеевыми красками | Клеевая побелка | Цементные |
| б) помещения с повышенной влажностью (при открытых емкостях с водой) | Расшивка швов панельных стен. Окраска влагостойкими красками | Окраска влагостойкими красками | Керамическая плитка | |
| 3 | Склады сухих реагентов | Расшивка швов панельных стен. Кладка кирпичных стен с подрезкой швов. Известковая побелка | Известковая побелка | Цементные |
| 4 | Хлордозаторная | Расшивка швов панельных стен. Штукатурка кирпичных стен. Облицовка глазурованной плиткой на высоту 2 м, выше — окраска в три слоя горячим парафином или перхлорвиниловыми эмалями | Окраска в три слоя горячим парафином или перхлорвиниловыми эмалями | Керамическая кислотоупорная плитка, кислотостойкий асфальт или кислотоупорные бетонные плитки |
| 5 | Склад хлора | Расшивка швов панельных стен. Штукатурка кирпичных стен. Сопряжения стен с палом и потолком закругленные. Окраска в три слоя горячим парафином или перхлорвиниловыми эмалями | Окраска в три слоя горячим парафином или перхлорвиниловыми эмалями | Кислотостойкий асфальт с гладкой поверхностью или кислотоупорные бетонные плитки |
| 6 | Воздуходувная станция — машинный зал | Расшивка швов панельных стен. Штукатурка швов панельных стен. Окраска водоэмульсионными красками на высоту 1,5 м, выше — клеевыми красками | Клеевая побелка | Керамическая плитка. На монтажной площадке — бетонные |
| 7 | Зал фильтров, осветлителей, контактных осветлителей | Расшивка швов панельных стен. Штукатурка кирпичных стен. Облицовка глазурованной плиткой на высоту 1,5 м от пола площадок обслуживания фильтров и осветлителей стен, к которым эти площадки примыкают, окраска выше — влагостойкими красками. Облицовка стен фильтров и контактных осветлителей изнутри глазурованной плиткой от верха до уровня на 15 см ниже кромки желобов | Окраска влагостойкими красками | Керамическая плитка на железобетонных площадках обслуживания. Остальные полы — бетонные мозаичные |
| 8 | Насосная станция — машинный зал | Бетонирование стен подземной части в чистой опалубке и затирка раствором. Расшивка швов панельных стен. Штукатурка кирпичных стен. Окраска влагостойкими красками на высоту 1,5 м от пола, балконов и монтажной площадки, выше — клеевыми красками | Клеевая побелка | Керамическая плитка. На монтажной площадке — бетонные |
| 9 | Галереи коммуникаций и обслуживания | Расшивка швов кирпичных или панельных стен. Окраска клеевыми красками | Клеевая побелка | Цементные |
| Помещения электротехнического оборудования | ||||
| 10 | Камеры трансформаторов и РУ | Расшивка швов кирпичных или панельных стен. Известковая побелка | Известковая побелка | Цементные с железнением |
| 11 | КТП, помещения щитов | Штукатурка кирпичных стен. Расшивка швов панельных стен. Окраска клеевыми красками светлых тонов | Клеевая побелка | Цементные с железнением |
| 12 | Пункт управления | Штукатурка кирпичных стен. Расшивка швов панельных стен. Окраска масляными красками светлых тонов или влагостойкими красками | Окраска влагостойкими красками | Линолеум или плитка ПХВ |
| 13 | Лаборатории, весовая, помещения для хранения посуды и реактивов | Расшивка швов панельных стен. Штукатурка кирпичных стен и перегородок. Окраска водоэмульсионными красками | Окраска масляными или влагостойкими красками | Линолеум или плитка ПХВ |
| 14 | Моечная, средоварочная | Расшивка швов панельных стен. Штукатурка кирпичных стен и перегородок. Облицовка глазурованной плиткой на высоту 1,5 м, выше — окраска влагостойкими красками | Окраска масляными или влагостойкими красками | Керамическая плитка |
Примечание. При наличии агрессивной или взрывоопасной среды отделочные работы следует предусматривать с учетом требований антикоррозионной защиты конструкций и норм взрывопожаробезопасности.
Приложение 14*
Рекомендуемое
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СИСТЕМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ В ЗАПАДНО-СИБИРСКОМ НЕФТЕГАЗОВОМ КОМПЛЕКСЕ
Общие указания
1. Системы водоснабжения для поддержания пластового давления (ППД) на нефтяных месторождениях по степени обеспеченности подачи воды надлежит относить к I категории, при этом снижение подачи воды допускается не более 40 % расчетного расхода.
2. Водоприемные устройства водозаборов из поверхностных источников следует принимать по табл. 13 для тяжелых условий забора воды.
3. Методы обработки речной воды для закачки в пласты, состав и расчетные параметры сооружений водоподготовки надлежит устанавливать в зависимости от ее качества, требуемых расхода и качества воды для конкретных нефтяных месторождений на основании технологических изысканий.
4. Склады реагентов следует рассчитывать на хранение запаса, обеспечивающего работу сооружений в течение периода, неблагоприятного по условиям доставки, но не более гарантийного срока хранения реагентов, установленного заводом-поставщиком.
5. При использовании подземных вод в качестве источника хозяйственно-питьевого водоснабжения объектов обустройства нефтяных и газовых месторождений необходимо рассматривать возможность обезжелезивания воды с попутным удалением марганца и сероводорода непосредственно в водоносном пласте.
6. Насосные станции водозаборов надлежит, как правило, проектировать с применением насосных установок для скважин, монтируемых в вертикальных трубчатых колодцах, и подводом воды к ним самотечно-сифонными трубопроводами, а также с применением погружных осевых и центробежных электронасосов, устанавливаемых в наклонных трубопроводах, укладываемых в береговом откосе.
7. В насосных станциях I категории при количестве насосов более 9 следует принимать 3 резервных агрегата. При этом допускается парное подключение насосов к всасывающим и напорным коллекторам с общими задвижками.
