СНиП 2.03.04-84, страница 5
Описание файла
Документ из архива "СНиП 2.03.04-84", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "снипы" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "снипы" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "СНиП 2.03.04-84"
Текст 5 страницы из документа "СНиП 2.03.04-84"
astm, a’stm — коэффициенты, определяемые по формуле (49) для арматуры S и S’;
abt — коэффициент, принимаемый по табл. 14 в зависимости от температуры бетона более или менее нагретой грани сечения;
gt — принимается по указаниям п. 1.27;
a’ — толщина защитного слоя более нагретой грани;
г) при равномерном нагреве железобетонною элемента кривизну оси элемента допускается принимать равной нулю. В железобетонных элементах из обычного бетона при температуре арматуры до 100 °С и из жаростойкого бетона при температуре арматуры до 70 °С для участков с трещинами в растянутой зоне бетона допускается определять удлинение оси элемента et и ее кривизну по формулам (23) и (24) как для бетонных элементов без трещин.
1.31. Для участков железобетонных элементов, где в растянутой зоне образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента от усадки бетона, при остывании укорочение ecs оси элемента и ее кривизну допускается находить по формулам (30) и (31).
1.32. Определение усилий в статически неопределимых конструкциях от воздействия температуры должно производиться по формулам строительной механики с принятием действительной жесткости сечений. При переменной эпюре моментов по длине пролета жесткость сечений вычисляют в зависимости от действующих усилий для достаточного числа участков, на которые разбивают пролет элемента, принимая на каждом участке жесткости сечения по указаниям пп. 4.17 и 4.18. При определении жесткости следует учитывать усилия от нагрузки и воздействия температуры согласно табл. 1 и 2.
Удлинение оси каждого участка длины элемента и ее кривизна от воздействия температуры должны вычисляться по указаниям пп. 1.26 — 1-30.
Расчет статически неопределимых железобетонных конструкций на воздействие температуры необходимо выполнять методом последовательных приближении до тех пор, пока величина усилия, полученная в последнем приближении, будет отличаться от усилий предыдущего приближения не более, чем на 5 %.
Расчет усилий в статически неопределимых конструкциях, как правило, следует выполнять с применением ЭВМ. При использовании малых вычислительных машин и ручном счете допускается принимать приведенные постоянные по длине элемента: жесткость сечений Bred, удлинение оси ered,t и ее кривизну
Приведенная жесткость сечения определяется по формуле
(40)
где В — жесткость сечения элемента с трещинами в растянутой зоне в месте действия наибольшего изгибающего момента М, определяемая по указаниям п. 4.18;
В1 — жесткость сечения элемента без трещин, определяемая по указаниям п. 4.17.
Приведенное удлинение ered,t оси элемента и ее кривизну от нагрева определяют по формулам:
(41)
(42)
(43)
при
М и Мcrc — наибольший изгибающий момент и момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента при образовании трещин, определяемый по указаниям п. 4.3;
е — основание натуральных логарифмов;
— удлинение оси и ее кривизна элемента без трещин от воздействия температуры, определяемые по указаниям п. 1.27;
— удлинение оси и ее кривизна элемента с трещинами в растянутой зоне, определяемые по указаниям п. 1.30.
1.33. Изгибающий момент от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения при равномерном нагреве бетона по длине элементе, заделанного на опоре от поворота, а также в замкнутых рамах кольцевого, квадратного и прямоугольного очертания, имеющих одинаковые сечения, определяют по формуле
(44)
а изгибающий момент при остывании от усадки и ползучести бетона
(45)
где — температурная кривизна оси элемента от кратковременного или длительного нагрева, определяемая по указаниям пп. 1.27 и 1.30;
— кривизна оси элемента при остывании от усадки и ползучести бетона, определяемая по формуле (26). Допускается кривизну определять по формуле
где — кривизна оси элемента при остывании от усадки бетона, определяемая по формуле (31);
— кривизна оси элемента при остывании от ползучести бетона определяется по формуле (47) со знаком "минус"
(47)
здесь Мt и М’t — температурные моменты соответственно для кратковременного и длительного нагрева определяются по формуле (44), принимая температурную кривизну для кратковременного нагрева при значении abt по табл. 14 для подъема температуры на 10 °С/ч и более независимо от длительности нагрева;
В — жесткость сечения, определяемая по указаниям пп. 4.17 и 4.18; в формуле (44) вычисляется для кратковременного или длительного нагрева, а в формулах (45) и (47) — для кратковременного нагрева со скоростью 10 °С/ч и более независимо от длительности нагрева..
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУР
В СЕЧЕНИЯХ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ
1.34. Расчет распределения температур в бетонных и железобетонных конструкциях для установившегося теплового потока следует проводить, пользуясь методами расчета температур ограждающих конструкций согласно СНиП 2.01.01-82.
Расчет распределения температур в ограждающих конструкциях сложной конфигурации сечений элементов, в массивных конструкциях, в конструкциях, находящихся ниже уровня земли, а также при неустановившемся тепловом потоке .с учетом переменной влажности бетона по сечению должен производиться методами расчета температурных полей или теории теплопроводности либо по соответствующим нормативным документам.
Расчет распределения температур в стенках боровов и каналов, расположенных под землей, допускается производить:
для кратковременного нагрева, принимая сечение по высоте стен неравномерно негретым с прямолинейным распределением температур бетона и величину коэффициента теплоотдачи наружной поверхности стенки aе — по табл. 6;
Таблица 6
Коэффициенты теплоотдачи | Температура наружной поверхности и воздуха, °С | ||||||||||
Вт/(м2 × °С) | 0 | 50 | 100 | 200 | 300 | 400 | 500 | 700 | 900 | 1100 | 1200 |
aе | 8 | 12 | 14 | 20 | 26 | — | — | — | — | — | — |
ai | — | 12 | 12 | 12 | 14 | 18 | 23 | 47 | 82 | 140 | 175 |
Примечание. Коэффициенты aе и ai для промежуточных значений температур определяют по интерполяции.
для длительного нагрева, принимая сечение по высоте стен равномерно нагретым.
Температуру арматуры в сечениях железобетонных элементов допускается принимать равной температуре бетона в месте ее расположения.
1.35. Для конструкций, находящихся на наружном воздухе, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности aе, Вт/(м2×°С), в зависимости от скорости ветра следует определять по формуле
(48)
где v — скорость ветра, м/с.
При расчете наибольших усилий в конструкциях от воздействия температуры принимают максимальную из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16 % и более, а при определении максимальной температуры нагрева бетона и арматуры принимают минимальную из средних скоростей ветра по румбам за июль, повторяемость которых составляет 16 % и более согласно СНиП 2.01.01-82, но не менее 1 м/с.
Для конструкций, находящихся в помещении или на наружном воздухе, но защищенных от воздействия ветра, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности а; принимают по табл. б.
Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности конструкции ai следует определять, как правило, методом расчета теплопередачи как для случая сложного теплообмена. При определении распределения температуры бетона по сечению элемента допускается коэффициент ai принимать по табл. 6 в зависимости от температуры воздуха производственного помещения или рабочего пространства теплового агрегата.
1.36. Коэффициент теплопроводности l бетона в сухом состоянии должен приниматься по табл. 7 в зависимости от средней температуры бетона в сечении элемента. Коэффициент теплопроводности l огнеупорных и теплоизоляционных материалов должен приниматься по табл. 8.
Термическое сопротивление невентилируемой воздушной прослойки независимо от ее толщины и направления следует принимать равным, м2×°С/Вт:
0,140 .......... при 50 °С
0,095 .......... " 100 "
0,035 .......... " 300 "
0,013 .......... " 500 "
Для промежуточных температур термическое сопротивление воздушной прослойки принимается по интерполяции.
Таблица 7
Номера составов бетона по табл. 9 | Коэффициент теплопроводности l, Вт/(м ×°С) обычного и жаростойкого батонов в сухом состоянии при средней температуре бетона в сечении элемента, °С | |||||
50 | 100 | 300 | 500 | 700 | 900 | |
1 | 1,51 | 1,37 | 1,09 | — | — | — |
20 | 2,68 | 2,43 | 1,94 | 1,39 | 1,22 | 1,19 |
21 | 1,49 | 1,35 | 1,37 | 1,47 | 1,57 | 1,63 |
2, 3, 6, 7, 13 | 1,51 | 1,37 | 1,39 | 1,51 | 1,62 | — |
10, 11 | 0,93 | 0,89 | 0,84 | 0,87 | 0,93 | 1,05 |
14, 15, 16, 17, 18 | 0,99 | 0,95 | 0,93 | 1,01 | 1,04 | 1,28 |
19 | 0,87 | 0,83 | 0,78 | 0,81 | 0,87 | 0,99 |
4, 5, 8, 9 | 0,81 | 0,75 | 0,63 | 0,67 | 0,70 | — |
12 | 0,93 | 0,88 | 0,81 | 0,90 | — | — |
23 | 0,37 0,43 | 0,39 0,45 | 0,46 0,52 | 0,52 0,58 | 0,58 0,64 | — |
29 | 0,44 0,60 | 0,46 0,52 | 0,52 0,58 | 0,58 0,64 | 0,64 0,70 | 0,70 0,76 |
24 | 0,27 0,38 | 0,29 0,41 | 0,34 0,45 | 0,40 0,50 | 0,45 0,55 | 0,51 0,59 |
30 | 0,31 0,44 | 0,34 0,46 | 0,37 0,51 | 0,43 0,56 | 0,49 0,60 | — |
26, 28 | 0,21 | 0,23 | 0,28 | 0,33 | 0,37 | 0,42 |
22, 25, 27, | 0,29 | 0,31 | 0,36 | 0,42 | 0,48 | 0,53 |
31, 32, 36 | ||||||
33 | 0,21 | 0,22 | 0,25 | 0,29 | 0,33 | 0,37 |
34, 35, 37 | 0,24 | 0,27 | 0,31 | 0,37 | 0,43 | 0,49 |
Примечания: 1. Коэффициенты теплопроводности батонов составов 23 и 29 приведены: над чертой для бетонов со средней плотностью 1350, под чертой 1550; для бетонов составов 24 и 30 соответственно 950 и 1250 кг/м3. Если средняя плотность бетона отличается от указанных величин, то в этом случае коэффициент теплопроводности принимают интерполяцией.