СНиП 2.03.01-84 (1989, с изм 1988, 1 1989, 2 1992) (СНиП 2.03.01-84), страница 3
Описание файла
Документ из архива "СНиП 2.03.01-84", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "снипы" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "снипы" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "СНиП 2.03.01-84 (1989, с изм 1988, 1 1989, 2 1992)"
Текст 3 страницы из документа "СНиП 2.03.01-84 (1989, с изм 1988, 1 1989, 2 1992)"
2. Особые нагрузки учитываются в расчете по образованию трещин в тех случаях, когда наличие трещин приводит к катастрофическому положению (взрыву, пожару и т. п.).
Р, е0р — определяются по формулам (8) и (9) при значениях ssp и s’sp с учетом первых потерь предварительного напряжения;
ysp, y’sp — обозначения те же, что в п. 1.28;
a = Es/Eb.
Напряжения в арматуре самонапряженных конструкций рассчитываются из условия равновесия с напряжениями (самонапряжением) в бетоне.
Самонапряжение бетона в конструкции определяется исходя из марки бетона по самонапряжению Sp с учетом коэффициента армирования, расположения арматуры в бетоне (одно-, двух- и трехосное армирование), а также в необходимых случаях — потерь от усадки и ползучести бетона при загружении конструкции.
Примечание. В конструкциях их легкого бетона классов В7,5— В12,5 значения scon1 и scon2 должны превышать соответственно 400 и 550 МПа.
1.25. При расчете предварительно напряженных элементов следует учитывать потери предварительного напряжения арматуры.
При натяжении арматуры на упоры следует учитывать:
а) первые потери — от деформации анкеров, трения арматуры об огибающие приспособления, от релаксации напряжений в арматуре, температурного перепада, деформации форм (при натяжении арматуры на формы), от быстронатекающей ползучести бетона;
б) вторые потери — от усадки и ползучести бетона.
При натяжении арматуры на бетон следует учитывать:
в) первые потери — от деформации анкеров, трения арматуры о стенки каналов или поверхность бетона конструкции;
г) вторые потери — от релаксации напряжений в арматуре, усадки и ползучести бетона, смятия бетона под витками арматуры, деформации стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков).
Потери предварительного напряжения арматуры следует определять по табл. 5, при этом суммарную величину потерь при проектировании конструкций необходимо принимать не менее 100 МПа.
При расчете самонапряженных элементов учитываются только потери предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона в зависимости от марки бетона по самонапряжению и влажности среды. Для самонапряженных конструкций, эксплуатируемых в условиях избытка влаги, потери от усадки не учитываются.
1.26. При определении потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона по поз. 8 и 9 табл. 5 необходимо учитывать следующий указания:
а) при заранее известном сроке загружения конструкции потери следует умножать на коэффициент jl, определяемый по формуле
(5)
где t — время, сут, отсчитываемое при определении потерь от ползучести со дня обжатия бетона, от усадки — со дня окончания бетонирования;
Таблица 5
| Факторы, вызывающие потери | Значения потерь предварительного напряжения, МПа, при натяжении арматуры | ||
| предварительного напряжения арматуры | на упоры | на бетон | |
| А. Первые потери | |||
| 1. Релаксация напряжений арматуры: при механическом способе натяжения арматуры: а) проволочной |
| ¾ | |
| б) стержневой | 0,1ssp – 20 | ¾ | |
| при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения арматуры: а) проволочной | 0,05ssp | ¾ | |
| б) стержневой | 0,03ssp Здесь ssp принимается без учета потерь, МПа. Если вычисленные значения потерь окажутся отрицательными, их следует принимать равными нулю | ¾ | |
| 2. Температурный перепад (разность температур | Для бетона классов В15—В40 1,25Dt | ¾ | |
| натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона) | Для бетона класса В45 и выше 1,0Dt, где Dt ¾ разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева), воспринимающих усилие натяжения, °С. При отсутствии точных данных принимается Dt = 65 °С. При подтягивании напрягаемой арматуры в процессе термообработки на величину, компенсирующую потери от температурного перепада, последние принимаются ровными нулю | ¾ | |
| 3. Деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств | где Dl — обжатие опрессованных шайб, смятие высаженных головок и т. п., принимаемое равным 2 мм; смещение стержней в инвентарных зажимах, определяемое по формуле d ¾ диаметр стержня, мм; l — длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров формы или стенда), мм. При электротермическом способе натяжения потери от деформаций анкеров в расчете не учитываются, так как они учтены при определении значения полного удлинения арматуры | где Dl1 — обжатие шайб или прокладок, расположенных между анкерами и бетоном элемента, принимаемое равным 1 мм; Dl2 — деформация анкеров стаканного типа, колодок с пробками, анкерных гаек и захватов, принимаемая равной 1 мм; l — длина натягиваемого стержня (элемента), мм | |
| 4. Трение арматуры: а) о стенки каналов или о поверхность бетона конструкций | ¾ | где е — основание натуральных логарифмов; w, d — коэффициенты, определяемые по табл. 6; c — длина участка от натяжного устройства до расчетного сечения, м; q — суммарный угол поворота оси арматуры, рад; ssp ¾ принимается без учета потерь | |
| 6) об огибающие приспособления | где е — основание натуральных логарифмов; d — коэффициент, принимаемый равным 0,25; q — суммарный угол поворота оси арматуры, рад; ssp — принимается без учета потерь | ¾ | |
| 5. Деформация стальной формы при изготовлении предварительно напряженных железобетонных конструкций | где h — коэффициент, определяемый по формулам: при натяжении арматуры домкратом при натяжении арматуры намоточной машиной электротермомеханическим способом (50 % усилия создается грузом) n — число групп стержней, натягиваемых неодновременно; Dl — сближение упоров по линии действия усилия Р, определяемое из расчета деформации формы; l — расстояние между наружными гранями упоров. При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции формы потери от ее деформации принимаются равными 30 МПа. При электротермическом способе натяжения потери от деформации формы в расчете не учитываются, так как они учтены при определении полного удлинения арматуры | ¾ | |
| 6. Быстронатекающая ползучесть для бетона: а) естественного твердения | где a и b ¾ коэффициенты, принимаемые: a = 0,25 + 0,025Rbp, но не более 0,8; b = 5,25 – 0,185Rbp, но не более 2,5 и не менее 1,1; sbp — определяются на уровне центров тяжести продольной арматуры S и S’ с учетом потерь по поз. 1—5 настоящей таблицы. Для легкого бетона при передаточной прочности 11 МПа и ниже вместо множителя 40 принимается множитель 60 | ¾ | |
| б) подвергнутого тепловой обработке | Потери вычисляются по формулам поз. 6а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 0,85 | ¾ | |
| Б. Вторые потери | |||
| 7. Релаксация напряжений арматуры: а) проволочной | ¾ |
| |
| б) стержневой | ¾ | (см. пояснения к поз. 1 настоящей таблицы) | |
| 8. Усадка бетона (см. п. 1.26) : | Бетон естественного твердения | Бетон, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении | Независимо от условий твердения бетона |
| тяжелого классов: а) В35 и ниже | 40 | 35 | 30 |
| б) В40 | 50 | 40 | 35 |
| в) В45 и выше | 60 | 50 | 40 |
| мелкозернистого групп: г) А | Потери определяются по поз. 8а, б настоящей таблицы с умножением на коэффициент, равный 1,3 | 40 | |
| д) Б | Потери определяются по поз. 8а настоящей таблицы с умножением на коэффициент, равный 1,5 | 50 | |
| е) В | Потери определяются по поз. 8а — в настоящей таблицы как для тяжелого бетона естественного твердения | 40 | |
| легкого при мелком заполнителе: ж) плотном | 50 | 45 | 40 |
| з) пористом | 70 | 60 | 50 |
| 9. Ползучесть бетона (см. п. 1.26): а) тяжелого и легкого при плотном мелком заполнителе | где ssp ¾ то же, что в поз. 6, но с учетом потерь по поз. 1¾6 настоящей таблицы; a ¾ коэффициент, принимаемый равным для бетона: естественного твердения ¾ 1,00; подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении ¾ 0,85 | ||
| б) мелкозернистого групп: А | Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 1,3 | ||
| Б | Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 1,5 | ||
| В | Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы при a = 0,85 | ||
| в) легкого при пористом мелком заполнителе | Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 1,2 | ||
| ¾ | где dext — наружный диаметр конструкции, см | |
| 11. Деформация обжатия стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков) | ¾ | где n — число швов конструкции и оснастки по длине натягиваемой арматуры; Dl — обжатие стыка, принимаемое равным для стыков, заполненных бетоном, — 0,3 мм; при стыковании насухо — 0,5 мм; l — длина натягиваемой арматуры, мм | |
Примечания: 1. Потери предварительного напряжения в напрягаемой арматуре S’ определяются так же, как в арматуре S.
2. Для самонапряженных конструкций потери от усадки и ползучести бетона определяются по опытным данным.
Таблица 6
| Коэффициенты для определения потерь от трения арматуры (см. поз. 4 табл. 5) | |||
| Канал | d при арматуре в виде | ||
| или поверхность | w | пучков, канатов | стержней периодического профиля |
| 1. Канал: с металлической поверхностью | 0,0030 | 0,35 | 0,40 |
| с бетонной поверх-ностью, образованный жестким каналообразо-вателем | 0 | 0,55 | 0,65 |
| то же, гибким каналообразователем | 0,0015 | 0,55 | 0,65 |
| 2. Бетонная поверхность | 0 | 0,55 | 0,65 |
б) для конструкций, предназначенных для эксплуатации при влажности воздуха ниже 40 %, потери должны быть увеличены на 25 %, за исключением конструкций из тяжелого и мелкозернистого бетонов, предназначенных для эксплуатации в климатическом подрайоне IVА согласно СНиП 2.01.01-82 и не защищенных от солнечной радиации, для которых указанные потери увеличиваются на 50 %;
