СНиП 3.02.01-87, страница 18
Описание файла
Документ из архива "СНиП 3.02.01-87", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "снипы" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "снипы" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "СНиП 3.02.01-87"
Текст 18 страницы из документа "СНиП 3.02.01-87"
где N — расчетная нагрузка, передаваемая на сваю, кН.
Принятый тип молота с расчетной энергией удара Ed ³ Eh, кДж, должен удовлетворять условию
где К — коэффициент применимости молота, значения которого приведены в табл. 1;
m1 — масса молота, т;
т2 — масса сваи с наголовником, т;
т3 — масса подбабка, т.
Таблица 1
Тип молота | Коэффициент К, т/кДж, при материале свай | ||
железобетон | сталь | дерево | |
Трубчатые дизель-молоты и молоты двойного действия | 0,6 | 0,55 | 0,5 |
Молоты одиночного действия и штанговые дизель-молоты | 0,5 | 0,4 | 0,35 |
Подвесные молоты | 0,3 | 0,25 | 0,2 |
Примечание. При погружении свай любого типа с подмывом, а также свай из стальных труб с открытым нижним концом указанные значения коэффициентов увеличиваются в 1,5 раза.
2. При забивке наклонных свай расчетную энергию удара молота Eh следует определять с учетом повышающего коэффициента, значение которого принимается для свай с наклоном 5:1; 4:1; 3:1; 2:1 соответственно равным 1,1; 1,15; 1,25 и 1,4.
При выборе молота для забивки стального шпунта значение N определяют расчетом так же, как и для сваи в соответствии с указаниями СНиП 2.02.05-85, причем значения коэффициентов условия работ gc, gcR и gcf при этом расчете следует принимать равными 1,0.
3. Выбранный в соответствии с рекомендациями п. 1 молот следует проверить на минимально допустимый отказ свайного элемента smin, который принимается равным минимально допустимому отказу для данного типа молота, указанному в его техническом паспорте, но не менее 0,002 м — при забивке свай. и не менее 0,01 м — при забивке шпунта.
Выбор молота при забивке свай длиной свыше 25 м или с расчетной нагрузкой на сваю более 2000 кН производится расчетом, основанном на волновой теории удара.
4. Забивку свай до проектных отметок следует выполнять, как правило, без применения лидерных скважин и без подмыва путем использования соответствующего сваебойного оборудования. Применение лидерных скважин допускается только в тех случаях, когда для погружения свай до проектных отметок требуются молоты с большой массой ударной части, а также при прорезке сваями просадочных грунтов.
Значение необходимой энергии удара молота Eh, кДж, обеспечивающей погружение свай до проектной отметки без дополнительных мероприятий, следует определять по формуле
где Fi — несущая способность сваи в пределах i-го слоя грунта, кН;
Hi — толщина i-го слоя грунта, м;
B — число ударов молота в единицу времени, ударов в 1 мин;
t — время, затраченное на погружение сваи (без учета времени подъемно-транспортных операций);
Bt — число ударов молота, необходимое для погружения сваи, принимаемое обычно равным не более 500 ударов;
n — параметр, принимаемый равным п = 4,5 — при паровоздушных механических и штанговых дизель-молотах и h = 5,5 — при трубчатых дизель-молотах;
т2 — масса сваи, т;
m4 — масса ударной части молота, т.
5. Значение контрольного остаточного sa, м, отказа при забивке и добивке железобетонных и деревянных свай длиной до 25 м в зависимости от энергии удара Ed выбранного молота и несущей способности сваи Fd, указанной в проекте, должно удовлетворять условию
Если фактический (измеренный) остаточный отказ sa < 0,002 м, то следует предусмотреть применение для погружения свай молота с большей энергией удара, при которой остаточный отказ будет sa ³ 0,002 м, а в случае невозможности замены сваебойного оборудования — общий контрольный отказ сваи sa + sel, м (равный сумме остаточного и упругого отказов), должен удовлетворять условию
В формулах (4) и (5) приняты обозначения:
h — коэффициент, принимаемый по табл. 2 в зависимости от материала сваи, кН/м2;
А — площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), м2;
Ed — расчетная энергия удара молота, кДж, принимаемая по табл. 3;
m1 — масса молота, т;
m2 — масса сваи и наголовника, т;
m3 — масса подбабка, т;
e — коэффициент восстановления удара, принимаемый при забивке железобетонных свай и свай-оболочек молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем e2 = 0,2;
sa — фактический остаточный отказ, равный значению погружения сваи от одного удара молота;
sel — упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи), определяемый с помощью отказомера, м;
hp и hf — коэффициенты перехода от динамического (включающего вязкое сопротивление грунта) к статическому сопротивлению грунта. принимаемые соответственно равными: для грунта под нижним концом сваи hp = 0,00025 с×м/кН и для грунта на боковой поверхности сваи hf = 0,025 с×м/кН;
Af — площадь боковой поверхности сваи, соприкасающейся с грунтом, м2;
m4 — масса ударной части молота, т;
g — ускорение свободного падения, принимаемое равным g = 9,81 м/с2;
Н — фактическая высота падения ударной части молота, м;
h — высота первого отскока ударной части дизель-молота, а для других видов молотов h = 0, м.
Примечание. При забивке свай через грунт, подлежащий удалению в результате последующей разработки котлована, или через грунт для водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения — с учетом последнего.
Таблица 2
Виды свай | Коэффициент h, кН/м2 |
Железобетонные с наголовником | 1500 |
Деревянные без подбабка | 1000 |
Деревянные с подбабком | 800 |
Таблица 3
Тип молота | Расчетная энергия удара молота Ed, кДж |
Подвесной или одиночного действия | GH |
Трубчатый дизель-молот | 0,9 GH |
Штанговый дизель-молот | 0,4 GH |
Обозначения, принятые в табл. 3:
G — вес ударной части молота, кН;
Н — фактическая высота падения ударной части дизель-молота, м
6. Расчетный отказ для железобетонных свай длиной свыше 25 м, а также для стальных трубчатых свай следует определять расчетом, основанным на волновой теории удара.
При выборе молота для забивки шпунта и назначении режима его работы по высоте падения ударной части необходимо соблюдать условие
где G — вес ударной части молота, МН;
А — площадь поперечного сечения шпунта, м2;
Kf — безразмерный коэффициент, принимаемый по табл. 4 в зависимости от типа шпунта и расчетного сопротивления шпунтовой стали по пределу текучести;
Km — коэффициент, принимаемый в зависимости от типа молота и высоты падения его ударной части по табл. 5.
Таблица 4
Тип стального шпунта | Коэффициент Kf при расчетном сопротивлении шпунтовой стали, МПа, по пределу текучести | |||||
210 | 250 | 290 | 330 | 370 | 410 | |
Плоский | 0,70 | 0,83 | 0,96 | 1,10 | 1,23 | 1,36 |
Зетовый | 0,80 | 0,98 | 1,16 | 1,37 | 1,57 | 1,78 |
Корытный | 0,90 | 1,15 | 1,40 | 1,70 | 2,0 | 2,30 |
Таблица 5
Тип молота | Высота падения ударной части, м | Коэффициент Km, МПа |
Паровоздушный одиночного действия | 0,4 | 7,5 |
или подвесной | 0,8 | 4,5 |
1,2 | 3,0 | |
Паровоздушный двойного действия | — | 2,0 |
Дизельный трубчатый | 2,0 | 4,5 |
2,5 | 3,0 | |
3,0 | 2,0 | |
Дизельный штанговый | — | 5,0 |
Примечания: 1. Расчетное сопротивление шпунтовой стали по пределу текучести принимается согласно СНиП II-23-81.
2. Для промежуточных значений сопротивлений шпунтовой стали и высот падения ударной части значения коэффициентов Kf и Km в табл. 4 и 5 определяются интерполяцией.
7. При проверке контрольных отказов в случаях, когда в проекте дана только расчетная нагрузка на сваю N, кН, несущую способность сваи Fd, кН, следует принимать равной
где gk — коэффициент надежности;
gk = 1,4 при расчетах по формуле (4) и gk = 1,25 при расчетах по формуле (5) для всех зданий и сооружений, кроме мостов, если в проекте нет других указаний.
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Обязательное
ВЫБОР ТИПА ВИБРОПОГРУЖАТЕЛЯ