6. Кривая изменения грузонапряженности (интенсивности движения) притрассовой автомобильной дороги в дальнейшем используется для определения расчетных грузонапряженности и интенсивности движения автомобилей, определения расчетной нагрузки при проектировании дорожной конструкции, назначения организационно-технологических параметров сооружения автомобильной дороги.

7. Расчетная интенсивность движения N_р - среднесуточная интенсивность в расчетном интервале, приходящаяся на период наибольшей загрузки притрассовой автомобильной дороги, авт/сут.

N_р = b × N_max, (4)

где b - коэффициент приведения к расчетной интенсивности движения.

Расчетная годовая грузонапряженность q_г - средняя годовая грузонапряженность в расчетном интервале времени, приходящаяся на период наибольшей загрузки притрассовой автомобильной дороги, т×км/км.

q_г = 12 × b × q_max, (5)

Величина b принимается в зависимости от интервала времени (от начала работы до укладки пути) по графику (рис. 2).

Рис. 2. Номограмма для определения коэффициента приведения

Расчетный интервал времени принимается равным 36 мес., а при 36 мес. его продолжительность равна

Пример. Определить расчетные значения годовой грузонапряженности и интенсивности движения по притрассовой автомобильной дороге на участке ст. В - ст. Г.

Исходные данные:

Суммарный грузооборот нетто за время строительства железнодорожной линии Q_км = 568 тыс. т×км/км;

Интервал от начала работ на трассе до укладки железнодорожного пути t_y = 44 мес. (принят по календарному графику строительства).

Максимальная грузонапряженность притрассовой автомобильной дороги определяется по формулам (1) и (2):

К = 0,0045 × 44 + 0,857 = 1,055,

тыс. т×км/км.

Максимальная интенсивность движения вычисляется по формуле (3) при Д_м = 30 дн., К_пр = 0,5; К_гр = 0,9; Г = 5,2 т/авт

авт/сут.

Расчетная годовая грузонапряженность при b = 0,87 (см. рис. 2 настоящего приложения) вычисляется по формуле (5):

q_р = 12 × 0,87 × 13,6 = 142 тыс. т×км/км.

Расчетная интенсивность движения физических автомобилей в оба направления определяется по формуле (4).

N_р = 0,87 × 258 = 225 авт/сут.

Исходя из полученных значений показателей, устанавливаем по табл. 3 (п. 4.5), что требуется автодорога категории IV_с.

8. Рекомендуется учитывать перспективную грузонапряженность притрассовой и подъездных автомобильных дорог после сдачи железной дороги в эксплуатацию, чтобы выяснить, целесообразно ли иметь в дальнейшем постоянную автомобильную дорогу. Расчетная грузонапряженность (размеры движения) и ее динамика устанавливаются по данным экономического обследования района тяготения новой железной дороги.

Приложение 2

РАСЧЕТ ДОРОЖНОЙ ОДЕЖДЫ

Исходные данные

1. Дорожно-климатическая зона и подзона - 1-3 (г. Иркутск).

2. Тип местности по характеру и степени увлажнения - 2.

3. Грунт земляного полотна - супесь легкая.

4. Приведенная интенсивность движения расчетной нагрузки N_пр = 300 авт/сут.

Конструирование и расчет дорожной одежды с одним слоем

1. Намечают конструкцию дорожной одежды: покрытие в виде слоя из щебня карбонатной породы прочностью М600 расклинцованного щебнем размером 10-20 мм; толщина слоя 25 см.

2. Принимают расчетные характеристики материала (приложение 4) Е_п » 350 МПа и земляного полотна (приложения 10, 11) Е_зп » 42 МПа.

3. Определяют допустимый модуль упругости дорожной одежды Е_доп = 196 МПа (по номограмме рис. 1 настоящего приложения).

4. Определяют общий модуль упругости (по номограмме рис. 2 настоящего приложения):

; ;

или Е_общ = 0,70 × 350 = 245 МПа.

5. Поскольку Е_общ = 245 МПа больше Е_доп = 196 МПа на 25 %, целесообразно уменьшить толщину слоя: пусть h_п = 20 см, тогда, повторив еще раз расчеты, получают Е_общ = Е_доп = 196 МПа.

Конструирование и расчет дорожной одежды с двумя слоями

1. Намечают конструкцию дорожной одежды: покрытие толщиной 20 см на нефтегрунте с добавкой цемента; основание толщиной 40 см из песочно-гравийной смеси, содержащей около 15 % частиц размером менее 0,63 мм с числом пластичности примерно 5.

Рис. 1. Допустимые модули упругости Е_доп одежд притрассовых автодорог, состоящие из одного (1) из двух (2) слоев

2. Принимают расчетные характеристики: материала покрытия 250 МПа (приложение 6), материала основания 110 МПа (по рисунку приложения 5) и земляного полотна 42 МПа (приложения 10, 11)

3. Определяют допустимый модуль упругости дорожной одежды (по номограмме рис. 1). Линия 2 соответствует одежде с покрытием из материала, имеющего расчетный модуль упругости Е_п = 400 МПа. При уменьшении Е_п на 50, 100, 150, 200 МПа допустимый модуль упругости необходимо понижать соответственно на 5, 10, 15, 20 %, Е_доп » 168 + 168 × 0,28 » 120 МПа.

4. По номограмме рис. 2 предварительно определяют :

или = 110 × 0,695 = 76,4 МПа.

По номограмме рис. 3 определяют D_эф для учета распределяющей способности покрытия:

см.

Рис. 2. Номограмма для определения общего модуля упругости двухслойной системы

По номограмме рис. 2 уточняют Е_общ:

или МПа.

По номограмме рис. 2 определяют Е_общ:

или Е_общ = 0,46 × 250 = 115 МПа.

Рис. 3. Номограмма для учета распределяющей способности покрытия двухслойной дорожной одежды при определении

(цифры на кривых обозначают отношение D/D_эф)

Приложение 3

ПРИВЕДЕНИЕ НАГРУЗКИ ОТ ТРАНСПОРТНОГО СРЕДСТВА К РАСЧЕТНОЙ

Приложение 4

ДАННЫЕ ДЛЯ ВЫБОРА РАСЧЕТНЫХ МОДУЛЕЙ УПРУГОСТИ МАТЕРИАЛОВ СЛОЕВ ДОРОЖНОЙ ОДЕЖДЫ И РАСЧЕТНЫХ ЗНАЧЕНИЙ МОДУЛЕЙ УПРУГОСТИ ГРУНТОВ

Приложение 5

РАСЧЕТНЫЕ МОДУЛИ УПРУГОСТИ СЛОЕВ, УСТРАИВАЕМЫХ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПРИРОДНЫХ БИТУМОСОДЕРЖАЩИХ МАТЕРИАЛОВ

Зависимость расчетного модуля упругости щебеночных смесей Е от содержания в их составе частиц размером менее 0,63 мм (расчетный модуль упругости гравийных смесей понижают на 3 %) показана на рисунке. Цифры на кривых - числа пластичности частиц.