150760 (Расчет принципиальной тепловой схемы паротурбинной установки типа Т-100-130), страница 4
Описание файла
Документ из архива "Расчет принципиальной тепловой схемы паротурбинной установки типа Т-100-130", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "физика" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "физика" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "150760"
Текст 4 страницы из документа "150760"
Рисунок 3.1-Процесс работы пара в турбоустановке Т-100/110-130 в h-S диаграмме при tНАР= – 5оС.
На рисунке 3.1. изображены:
а) – процесс дросселирования пара в органах его впуска в турбину;
б) – изоэнтропическое расширение пара в первом отсеке от давления
до давления
первого нерегулируемого отбора;
в) – реальный процесс расширения пара в первом отсеке от
до
с учетом внутреннего относительного КПД
для него;
г) – процесс расширения пара при переходе из первого отсека во второй. Чаще всего, это переход из ЧВД в ЧСД или ЧНД (в зависимости от схемы турбоустановки);
д) - процесс изоэнтропического расширения пара во втором отсеке от
до
второго нерегулируемого отбора;
е) - реальный процесс расширения пара во втором отсеке от
до
с учетом
для него;
ж) - процесс изоэнтропического расширения пара в третьем отсеке от давления
до давления
;
з) - реальный процесс расширения пара в третьем отсеке от
до
с учетом
для него;
и) - процесс изоэнтропического расширения пара в четвертом отсеке от давления
до давления
;
к) - реальный процесс расширения пара в четвертом отсеке от
до
с учетом
для него;
л) - процесс изоэнтропического расширения пара в четвертом отсеке от давления
до давления
;
м) - реальный процесс расширения пара в пятом отсеке от
до
с учетом
для него;
н) - процесс изоэнтропического расширения пара в шестом отсеке от давления
до давления
;
о) - реальный процесс расширения пара в шестом отсеке от
до
с учетом
для него;
п) - процесс изоэнтропического расширения пара в седьмом отсеке от давления
до давления
;
р) - реальный процесс расширения пара в седьмом отсеке от
до
с учетом
для него;
и) – процесс изоэнтропического расширение пара в последнем отсеке от давления
до давления
в конденсаторе;
к) – реальный процесс расширения пара в последнем отсеке от давления
до давления
в конденсаторе с учетом
для него.
3.2 Алгоритм расчета тепловой схемы турбоустановки Т-100-130
Приведён алгоритм расчета тепловой схемы турбоустановки. Определяется электрическая мощность турбоагрегата по заданному расходу пара на турбину.
Расчет выполняется в следующем порядке.
1) Расход пара на турбину при расчетном режиме :
.
2) Утечки пара через уплотнения:
Dут=0,25D0.
, в том числе:
-
протечки через уплотнения турбины, которые направляются в ПВД7 в количестве Dу. Рекомендуется Dу=(0,3…0,4)Dут. Принимаем Dу=0,4Dут=0,41,53=0,976 кг/с;
-
протечки через уплотнения штоков клапанов. Рекомендуется Dпу=(0,6…0,7). В данной тепловой схеме они направляются в конденсатор К. Принимаем
DПУ=0,7Dут=0,72,44=1, 71 кг/с.
3) Паровая нагрузка парогенератора:
,
4) Расход питательной воды на котел (с учетом продувки):
DПВ=Dпг+Dпр;
- количество котловой воды, идущей в непрерывную продувку:
Dпр=Рпр/100Dпг, кг/с.
Рекомендуется процент непрерывной продувки парогенератора Рпр при восполнении потерь химически очищенной водой принимать Рпр=0,5…3%.
Dпр=3/100104,64=3,14 кг/с,
Dпв=104,64+0,5187=105,16 кг/с.
5) Выход продувочной воды из расширителя (Р) непрерывной продувки
Dпр = (1-β)Dпр, кг/с,
где - доля пара, выделяющегося из продувочной воды в расширителе непрерывной продувки:
.
ηР=0,97 – коэффициент, учитывающий потерю тепла в расширителе.
6) Выход пара из расширителя продувки:
DП=βDпр=0,4233,14=1,33 кг/с.
7) Выход продувочной воды из расширителя:
Dпр=(1-β)DПР=(1-0,423)3,14=1,81 кг/с.
8) Расход добавочной воды из цеха химической водоочистки (ВО):
;
где – коэффициент возврата конденсата.
3.2.1 Сетевая подогревательная установка
Параметры пара и воды в сетевой подогревательной установке приведены в таблице 3.2.1.
Таблица №3.2.1-Параметры пара и воды в сетевой подогревательной установке
Показатель | Нижний подогреватель | Верхний подогреватель |
ГРЕЮЩИЙ ПАР | ||
Давление в отборе Р, МПа | 0,0657 | 0,1397 |
Давление в подогревателе Р′, МПа | 0,0604 | 0,1286 |
Температура пара t,ºС | 89,4 | 110 |
Отдаваемое тепло qнс, qвс, кДж/кг | 2254,8 | 2255,4 |
КОНДЕНСАТ ГРЕЮЩЕГО ПАРА | ||
Температура насыщения tн,ºС | 88,5 | 109,2 |
Энтальпия при насыщении h′, кДж/кг | 362 | 449,57 |
СЕТЕВАЯ ВОДА | ||
Недогрев в подогревателе нс, вс,ºС | 5 | 5 |
Температура на входе tос, tнс, ºС | 45 | 71 |
Энтальпия на входе | 189 | 340,8 |
Температура на выходе tнс ,tвс , ºС | 71 | 88 |
Энтальпия на выходе | 340,8 | 369,6 |
Подогрев в подогревателе нс, вс, кДж/кг | 151,8 | 29 |
Определение параметров установки выполняется в следующей последовательности.
1)Расход сетевой воды для рассчитываемого режима:
.
2) Тепловой баланс нижнего сетевого подогревателя (ПСГ1):
.
Расход греющего пара на нижний сетевой подогреватель:
.
3) Тепловой баланс верхнего сетевого подогревателя (ПСГ2):
.
Расход греющего пара на верхний сетевой подогреватель:
.
3.2.2 Регенеративные подогреватели высокого давления
Таблица №3.2.2-Параметры пара и воды в охладителях дренажа
Теплообменник | tД, 0С | hВД, кДж/кг | С | м3/кг | q кДж/с | ||||||
ОД1 | 219,6 | 942,1 | 10 | 40,6 | 76,6 | ||||||
ОД2 | 194,8 | 829,3 | 10 | 43,6 | 79,6 |
Рисунок 3.2.2.1- К определению D1
Уравнение теплового баланса для ПВД-7:
.
Расход греющего пара на ПВД-7 составляет:
где - подогрев питательной воды в подогревателе и теплота отданная паром соответственно.
Рисунок 3.2.2.2- К определению D2
Уравнение теплового баланса ПВД-6:
.
Тепло, отводимое из дренажа ОД-2:
,
.
Расход греющего пара на ПВД6 составляет:
=
.
Рисунок 3.2.2.3-К определению D3
Уравнение теплового баланса ПВД5:
.
Расход греющего пара на ПВД5 составляет:
.
3.2.3 Питательный насос
Определение подогрева воды в питательном насосе (внутренняя работа сжатия в насосе).
Давление перед ПН:
.
Давление после ПН: т.к. ПН повышает давление до величины
, где Р0 – давление пара перед турбиной,
т. е. питательный насос повышает давление питательной воды на величину . Удельный объём воды в ПН
определяется для давления
он составляет
. КПД питательного насоса
. Подогрев воды в питательном насосе:
Рисунок 3.2.3- К определению hпвд
Энтальпия питательной воды после ПН:
;
где - энтальпия питательной воды после деаэратора питательной воды (ДПВ), из таблицы 3.1.
3.2.4 Двухступенчатый расширитель продувки
Первая ступень: расширение продувочной воды от до 6 ата.
=
+ (
-
;
где ,
,
- энтальпии в котле при
, пара и кипящей воды при 6 ата.
=
,
= 0,005 ,
кг/с;
направляется в 6-ти атмосферный деаэратор.
Вторая ступень : расширение воды, кипящей при 6 ата в количестве ( -
до давления 1,2 ата.
( -
=
+ (
-
-
,
направляется в атмосферный деаэратор,
а -
-
направляется на вход в ПСГ1.
-
-
3.2.5 Деаэратор питательной воды (ДПВ)
Рисунок 3.2.5 -К определению DД
Расход пара из расширителя продувки в ДПВ:
Энтальпия пара из уплотнений штоков клапанов принимаем:
принимают при Р = 12,0 МПа и t = 550 0С;
Расход пара из деаэратора на эжекторную установку : .
Расход пара на эжектор и отсос из концевых уплотнений :
,
.
Количество пара, отводимое из деаэратора на концевые уплотнения:
Поток конденсата на входе в ДПВ из группы (ПВД):
Поток конденсата на входе в ДПВ: