126256 (Проектирование мастерской по производству 3,5-динитробензойной кислоты мощностью 13 тонн/год), страница 5
Описание файла
Документ из архива "Проектирование мастерской по производству 3,5-динитробензойной кислоты мощностью 13 тонн/год", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "промышленность, производство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "промышленность, производство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "126256"
Текст 5 страницы из документа "126256"
По принятому технологическому режиму при получении 3,5-динитробензойной кислоты в аппарат вначале загружается кислотная смесь, затем бензойная кислота, потом смесь подогревается до 60°С. Принимаем, что реагенты кислотная смесь поступают в аппарат с температурой 10°С. Затем реакционная масса поступает на стадию разбавления.
1-я стадия - реакция нитрования
Приход:
1. Количество тепла, поступающее в аппарат с реагентами:
- тепло, поступающее с реагентами, кДж;
- количество реагента, вносимое в аппарат на одну операцию (см. “Операционный материальный баланс”), кг;
- теплоёмкость реагентов, которую рассчитывают как аддитивную величину, кДж/ (кгЧК).
Теплоемкости сырья, продуктов реакции и отходов, кДж/ (кгЧград) [11]:
-
Бензойная кислота 1, 19
-
Азотная кислота (98%) 1,74
-
Олеум (20%) 1,34
-
3,5 - динитробензойная кислота 1,01
-
Серная кислота 1,40
-
Вода 4,18
-
Окислы азота 0,86
-
Кислород 1,03
-
Этиловый спирт (50%) 3,32
-
Диоксид углерода0,90
Приход:
Тепло Q1, поступившее с азотной кислотой (98%):
Тепло Q2, поступившее с олеумом (20%):
Тепло Q3, поступившее с бензойной кислотой:
Тепло Q4 необходимое для нагрева смеси от 10°С до 60°С:
Рассчитаем долю олеума в полученной реакционной смеси:
Определим количество тепла , выделившееся при протекании реакции получения динитробензойной кислоты:
На основании закона Гесса можно записать:
Qреакции=Qобразования продуктов реакции - Qобразования исходных веществ
Теплоты образования исходных веществ и продуктов реакции, [11]:
-
Бензойная кислота385,14
-
Азотная кислота (98%) 173,0
-
3,5 - динитробензойная кислота 464,45
-
Вода 285,83
Определим удельную теплоту реакции:
где 122 - молекулярная масса бензойной кислоты.
Определим количество тепла , выделившееся при протекании реакции образования серной кислоты (реакции гидратации):
На основании закона Гесса можно записать:
Qреакции=Qобразования продуктов реакции - Qобразования исходных веществ
Теплоты образования исходных веществ и продуктов реакции, [11]:
-
Оксид серы (VI) 439,0
-
Вода (98%) 285,83
-
Серная кислота 813,91
Определим удельную теплоту реакции:
где 80 - молекулярная масса оксида серы (VI).
Расход:
Тепло , отводимое с продуктами реакции:
Тепло , отводимое с газообразными продуктами реакции:
Тепло Q9 - потери в окружающую среду (примем потери 10% от теплоты, необходимой на нагрев смеси):
Тепло Q10, отводимое с охлаждающей водой:
Таблица №20
Операционный тепловой баланс стадии нитрования
Приход | кДж | Расход | кДж |
1) Тепло Q1 с азотной кислотой | 5721,1 | 1) Тепло , отводимое с продуктами реакции | 47918,6 |
2) Тепло Q2 с олеумом | 4996,9 | 2) Тепло , отводимое с газообразными продуктами | 224,3 |
3) Тепло Q3 с бензойной кислотой | 1637,4 | 3) Тепло Q9 - потери в окружающую среду | 5701,7 |
4) Тепло Q4 для нагрева смеси | 57017,0 | 4) Тепло Q10, отводимое с охлаждающей водой | 206912,4 |
5) Тепло Q5 выделившееся при протекании реакции | 108354,4 | ||
6) Тепло Q6 гидратации | 83030,2 | ||
Итого | 260757,0 | Итого | 260757,0 |
2-я стадия - разбавление и фильтрация
Приход:
1) Тепло Q2, поступившее с водой:
2) Определяем количество тепла Q3, которое выделяется при разбавлении кислотной смеси водой, выделяющейся в процессе нитрования. В процессе нитрования происходит изменение концентрации кислотной смеси за счёт выделяющейся реакционной воды, а, иногда, и за счёт воды, вводимой с азотной кислотой, когда она дозируется. Теплота гидратации может быть определена по формулам Томсена или теплотам исчерпывающего разбавления [9]. По Томсену теплота гидратации серной кислоты:
,
где - количество тепла, выделяющееся при разбавлении серной кислоты от моногидратного состояния до степени гидратности :
Степень гидратности показывает, сколько молей воды приходится на 1 моль серной кислоты.
Cостав исходной кислотной смеси, %
Н2SO4 75,1
H2O 10,0,
Определяем теплоту гидратации исходной кислотной смеси:
Состав кислотной смеси после разбавления, %
Н2SO4 20,7,
H2O 78,7
Определяем теплоту гидратации конечной кислотной смеси:
Теперь рассчитываем тепловой эффект разбавления:
,
где 0,78 - содержание серной кислоты в исходной смеси в долях;
98 - молекулярная масса серной кислоты.
Расход:
1) Тепло , отводимое с динитробензойной кислотой:
,
примем долю азотной кислоты равной 0.
2) Тепло , отводимое с маточным раствором:
,
3) Тепло , отводимое с охлаждающей водой:
Таблица №21
Операционный тепловой баланс стадии разбавления и фильтрации
Приход | кДж | Расход | кДж |
1) Тепло Q1 с суспензией ДНБК | 47918,6 | 1) Тепло , отводимое с ДНБК | 3185,0 |
2) Тепло Q2 с водой | 358769,4 | 2) Тепло , отводимое с маточником | 133790,4 |
3) Тепло Q3 гидратации | 192705,9 | 3) Тепло Q6, отводимое с охлаждающей водой | 462418,5 |
Итого | 599393,9 | Итого | 599393,9 |
3-я стадия - пропарка и фильтрация
Приход:
1) Рассчитаем количество теплоты необходимое на нагрев смеси до 1000С
,
Количество пара, требующегося для нагрева смеси:
2) Тепло , поступившее с паром:
3) Тепло , вносимое с горячей водой:
Расход:
1) Тепло конденсации пара
2) Тепло , отводимое с динитробензойной кислотой:
,
3) Тепло , отводимое с маточным раствором:
,
4) Тепло - потери в окружающую среду (примем потери 20% от теплоты, необходимой на нагрев смеси):
Таблица №22
Операционный тепловой баланс стадии пропарки и фильтрации
Приход | кДж | Расход | кДж |
1) Тепло с ДНБК | 3185,0 | 1) Тепло конденсации | 884810,0 |
2) Тепло , необходимое на нагрев ДНБК | 83172,1 | 2) Тепло , отводимое с ДНБК | 2252,6 |
3) Тепло Q3 с паром | 9372,0 | 3) Тепло , отводимое с маточником | 31865,2 |
4) Тепло Q4 с горячей водой | 875438,0 | 4) Тепло - потери в окружающую среду | 1874,4 |
Итого | 971167,1 | Итого | 971167,1 |
4-я стадия - кристаллизация
Приход:
1) Тепло , поступившее с этанолом:
,
2) Тепло необходимое для нагрева смеси от 20°С до 80°С:
Расход:
1) Тепло , отводимое с ДНБК:
,
2) Тепло , отводимое с маточным раствором:
,
3) Тепло - потери в окружающую среду (примем потери 10% от теплоты, необходимой на нагрев смеси):
4) Тепло , отводимое с охлаждающей водой:
Таблица №23
Операционный тепловой баланс стадии кристаллизации
Приход | кДж | Расход | кДж |
1) Тепло с ДНБК | 2252,6 | 1) Тепло , отводимое с ДНБК | 1859,2 |
2) Тепло с этанолом | 18334,8 | 2) Тепло , отводимое с маточным раствором | 18272,0 |
3) Тепло для нагрева смеси | 63342,0 | 3) Тепло - потери в окружающую среду | 6334,2 |
4) Тепло , отводимое с охлаждающей водой | 57464,0 | ||
Итого | 83929,4 | Итого | 83929,4 |
4-я стадия - кристаллизация с использованием маточного раствора
Приход:
1) Тепло , поступившее с этанолом:
,