ВКР Бугаец (Проектирование ПС 35-10 кВ Таранай), страница 3

По номинальному длительному току: .

По номинальному периодическому току отключения: .

По термической стойкости: ,

где - величина теплового импульса; - номинальный ток отключения выключателя, кА; - предельный ток термической стойкости, кА; - время прохождения тока термической стойкости, с.

Величина теплового импульса:

, (6.1)

где - начальное действующее значение периодической составляющей тока трехфазного короткого замыкания ,кА; -постоянная времени цепи короткого замыкания, определена в предыдущем пункте; -время протекания тока короткого замыкания ,с.

, (6.2)

где - время срабатывания релейной защиты, принимается для микропроцессорной защиты 0,04 с; -полное время отключения выключателя, из паспортных данных на выключатель.

1. По электродинамической стойкости: > ,

где - ток электродинамической стойкости, кА;

1. Возможность отключения полного тока короткого замыкания: > .

Номинальное относительное содержание апериодической составляющей, кА:

(6.3)

Нормированное процентное содержание апериодической составляющей номинального тока отключения определяется для средних условий эксплуатации по кривым _ном = f(t_м) [4], где:

. (6.4)

Апериодическая составляющая тока короткого замыкания:

. (6.5)

Результаты выбора выключателей представлены в таблице 7.1.

- по напряжению

- по току

- по номинальному току отключения

- по току термической стойкости :

;

- по току электродинамической стойкости > ;

- по полному току отключения > ;

.

по [1] определяем

Все необходимые условия выполняются, значит, выбор произведен правильно.

Результаты выбора выключателей представлены в таблице 6.1.

Таблица 6.1 – Выбор и проверка выключателей

6. 2 Выбор и проверка разъединителей

Разъединители. Одним из важнейших мероприятий, обеспечивающих безопасность проведения работ в электрических установках, является надежное отсоединение части установки, на которой предполагается производство работ, от других частей установки, находящихся под напряжением. Для предупреждения возможных ошибок необходимо, чтобы это отсоединение было выполнено аппаратом, обеспечивающим ясную видимость места разрыва цепи. Таким аппаратом и является разъединитель. Разъединители не имеют дугогасительных устройств, поэтому ими нельзя отключать токи, при которых на их контактах образуется электрическая дуга. Такая открытая дуга весьма опасна, так как обычно не только разрушает разъединитель и ближайшее к нему оборудование, но, как правило, перекрывает фазы, т.е. приводит к короткому замыканию в установке. Открытая дуга весьма опасна и для обслуживающего персонала. Поэтому разъединители нормально используют для включения и отсоединения обесточенных частей установки, предварительно отключенных выключателем

Выбор и проверка разъединителей производится аналогично выбору выключателей, только без проверки по отключающей способности. Результаты выбора и проверки сведены в таблицу 6.2.

Таблица 6.2 – Выбор и проверка разъединителей

1. 3 Выбор и проверка трансформаторов тока

Измерительные трансформаторы тока – применяют в установках всех напряжений. Предназначены для расширения предела измерения измерительных приборов, а в высоковольтных цепях, кроме того, для изоляции приборов и реле от высокого напряжения. Благодаря им приборы для измерения тока и реле не только изолируются от высоковольтной цепи, но могут быть удалены от нее на значительное расстояние и сосредоточены в одном месте на щите управления. Для измерения тока с применением трансформаторов тока, имеющих различные коэффициенты трансформации, амперметры, счетчики, реле и прочие приборы изготовляют с токовыми обмотками, рассчитанными на одинаковый и небольшой ток. Поэтому облегчается их конструкция и повышается чувствительность. Трансформаторы тока изготовляют с расчетом получить во вторичной обмотке ток 5А при номинальном токе в первичной обмотке.

Выбор трансформаторов осуществляется:

- по напряжению установки U_цеп ≤ U_ном;
- по току I_pmax ≤ I_1ном;
- по конструкции и классу точности;
- по электродинамической стойкости i_уд ≤ i_дин;
- по термической стойкости B_k ≤ IT2tT;
- по вторичной нагрузке Z₂ ≤ Z_2ном,

где Z₂ – сопротивление вторичной нагрузки трансформатора тока, Ом; Z_2,ном – номинальное допустимое сопротивление нагрузки трансформатора тока в выбранном классе точности.

Индуктивное сопротивление токовых цепей невелико, поэтому принимаем Z₂ ≈ r₂. Вторичная нагрузка состоит из сопротивления приборов, соединительных проводов и переходного сопротивления контактов:

r₂ = r_приб + r_пр + r_k. (6.6)

Сопротивление приборов определяется по выражению, Ом:

r_приб = S_приб/I₂², (6.7)

где S_приб–мощность, потребляемая приборами кВА; I₂ – вторичный номинальный ток приборов, А; Сопротивление контактов принимаем равным 0,1 Ом.

Чтобы трансформатор тока работал в выбранном классе точности, необходимо выдержать условие, Ом:

r_приб + r_пр + r_к ≤ z_2ном , (6.8)

откуда:

r_пр = z_2ном – r_приб – r_к . (6.9)

Зная r_пр, можно определить сечение соединительных проводов:

q = , (6.10)

где – удельное сопротивление материала провода.

В проекте применяются:

_{1) Для релейной защиты и автоматики секционных выключателей 10кВ и 35кВ, отходящих линий 10кВ, ТСН, АВР-10, АВР-35, ЛЗШ- 10 применяются МП серии БЭМП (ЧЭАЗ) мощность потребления которых по цепям тока составляет 0,4 ВА}

_{2) АИИС КУЭ с использованием счетчиков СЕ-303 (концерн Энергомера), мощность потребления которых по цепям тока составляет 0,1ВА, по цепям напряжения 1,5 ВА;}

_{3) Анализаторы сети типа UPM 305, мощность потребления которых по цепям тока составляет 0,5 ВА, по цепям напряжения 0,15 ВА;}

_{4) Амперметры, мощность потребления который составляет 0,1 ВА.}

_{5) В ячейках КРУ СЭЩ установлены терминалы автоматики, управления и защиты типа «Сириус», производства ОАО «Радиус Автоматика», мощность потребления которых по цепям тока составляет 0,5 ВА, по цепям напряжения 0,2 ВА.}

Применяем провода с медными жилами = 0,0178 Ом/м.

- расчётная длина соединительных проводов.

На вводе 35кВ устанавливаем трансформаторы тока, встроенный в силовой трансформатор типа ТОЛ–СЭЩ–35.