Проект капремонта путепровода на 6 км ПК 7 железнодорожной ветки Нерюнгри-НГРЭС (Проект капремонта путепровода на 6 км ПК7 железнодорожной ветки Нерюнгри - НГРЭС), страница 14
Описание файла
Файл "Проект капремонта путепровода на 6 км ПК 7 железнодорожной ветки Нерюнгри-НГРЭС" внутри архива находится в папке "Проект капремонта путепровода на 6 км ПК7 железнодорожной ветки Нерюнгри - НГРЭС". Документ из архива "Проект капремонта путепровода на 6 км ПК7 железнодорожной ветки Нерюнгри - НГРЭС", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "дипломы и вкр" из 8 семестр, которые можно найти в файловом архиве ДВГУПС. Не смотря на прямую связь этого архива с ДВГУПС, его также можно найти и в других разделах. .
Онлайн просмотр документа "Проект капремонта путепровода на 6 км ПК 7 железнодорожной ветки Нерюнгри-НГРЭС"
Текст 14 страницы из документа "Проект капремонта путепровода на 6 км ПК 7 железнодорожной ветки Нерюнгри-НГРЭС"
Основные геометрические параметры расчетного поперечного сечения балок пролетного строения представлены в табл. Г.2.
Основные параметры определялись следующим образом:
Положение центра тяжести всего сечения главной балки пролетного строения (без учета плиты проезжей части) 
определяют:
, (Г.1)
где 
- статический момент балки относительно ее низа; 
- площадь поперечного сечения балки посередине пролета;
Расстояние от центра тяжести сечения балки до верхней фибры балки 
определяют
, (Г.2)
Где 
- высота стальной балки, см. табл. Г.1;
Момент инерции сечения балки 
определяют:
, (Г.3)
где 
- моменты инерции соответственно верхнего горизонтального листа, вертикального листа, нижнего горизонтального листа;
Момент сопротивления сечения балки 
определяют:
, (Г.4)
где 
- расстояние от нейтральной оси до верхней фибры балки.
Расчетные значения геометрических параметров – см. табл. Г.2.
-
Определение расчетных усилий
Расчет усиления на прочность выполняют с учетом метода классификации по грузоподъемности. Расчет производят таким образом, чтобы усиленное пролетное строение удовлетворяло пропуск временной вертикальной равномерно распределенной нагрузки, соответствующей второй или первой категории грузоподъемности.
Расчет усиления пролетного строения устройством предварительно напряженных затяжек по нижнему поясу основывается на решении уравнений, отражающих работу системы «балка-затяжка», по обеспечению:
несущей способности после усиления
; (Г.5)
прочности затяжки
; (Г.6)
совместности деформации системы «балка-затяжка»
, (Г.7)
где 
- коэффициенты условий работы усиливаемой балки и затяжки;
- расчетное сопротивление материала усиливаемой балки и затяжки, определяемые по [1]; - момент сопротивления поперечного сечения балки пролетного строения с учетом фактического технического состояния; 
, 
- коэффициенты ослабления сечения балки и затяжки; 
- коэффициент надежности для усилия предварительного напряжения затяжки;
- усилие предварительного напряжения; 
- усилие самонапряжения затяжки; 
,
- площадь брутто поперечного сечения усиливаемой балки и затяжки; 
- изгибающий момент от временной нагрузки, определяемый
, (Г.8)
где 
- предельная временная вертикальная равномерно распределенная нагрузка
(Г.9)
- класс нагрузки после усиления (второй или первой категории грузоподъемности); 
- эталонная временная равномерно распределенная нагрузка по схеме Н1; 
- динамический коэффициент эталонной нагрузки; 
- коэффициент надежности для вертикальной нагрузки от подвижного состава, который принимается равным при: 
; 
; 
; 
- доля временной нагрузки, приходящаяся на рассматриваемую балку пролетного строения. Согласно [19] =0,5 при отсутствии смещения оси пути и оси пролетного строения. При несовпадении оси пути и оси пролетного строения [19]:
Так как пролетное строение расположено на кривом участке пути.
, (Г.10)
- смещение оси пути относительно оси пролетного строения в середине пролета, рис. Г.1 [19];
- расстояние между осями главных балок пролетного строения;
= 0,5 + (0,06 – 0,022)/2 = 0,518
= f (
=23,0 м) по [1]; = 1,127
= f ( =23,0 м; 
= 0,5) по [1]; = 16,5 кН/м
= 1 + 27/(30+23) = 1,509
= 10,5 (второй категории грузоподъемности);
Рис. Г.1 Смещение оси пути относительно оси пролетного строения на кривых участках пути
- смещение оси пути относительно оси пролетного строения, замеренные по концам пролетного строения (см. рис. Г.1); 
- расстояние от вершины кривой до ее центра тяжести (расстояние от центра тяжести кривой до оси пролетного строения – эксцентриситет пути 
); при 
коэффициент 
[19].
Величину доли временной нагрузки , приходящуюся на одну главную балку пролетного строения, также можно принимать с учетом результатов статических испытаний мостов.
- изгибающий момент от постоянной нагрузки, определяемый
, (Г.11)
- доля постоянной нагрузки, приходящаяся на рассматриваемую балку пролетного строения; 
- коэффициенты надежности по нагрузкам; 
- интенсивность постоянных нагрузок от веса пролетного строения, железобетонной плиты проезжей части, мостового полотна, приходящихся на рассматриваемую балку пролетного строения; 
- площадь линий влияния изгибающих моментов для главных балок [19]:
, (Г.12)
- коэффициент, определяющий положение вершины линия влияния; 
- расчетная длина пролетного строения;
;
Изгибающий момент от постоянных нагрузок определяют по (Г.8):
Общий изгибающий момент:
(Г.13)
;
Таблица Г.2
Геометрические параметры расчетного поперечного сечения балки пролетного строения 
=23.0 м
| Схема сечения балки | Состав сечения, мм | Площадь поперечного сечения А, м2 | Расстояние от ц.т. сечения до низа балки, м | Статический момент относительно низа балки S, м3 | Моменты инерции, м4 | ymax, м | Момент сопротивления балки Wb , м3 |
| cобственный Jc | |||||||
|
| ВГЛ 480х20 | 0,0096 | 1.102 | 0,003917 | 0.011658 | ||
| ВЛ 1480х12 | 0,0178 | 0,388 | 0,006571 | 0,003241 | |||
| НГЛ 650х40 | 0,0260 | 0.408 | 0,010608 | 0,00431 | |||
| Всего | 0,0536 | 0,0563 | 0,01665 | 0,995 | 0,017294 |
Определение предельного усилия предварительного напряжения затяжек
Предельно допускаемое усилие предварительного напряжения затяжек определяют по (Г.14).
При этом 
= 350 МПа - низколегированная сталь 10ХСНД любого проката .
Расстояние от нейтрально оси до центра тяжести затяжки определяют, рис.Г.2.
Рис. Г.2 Схема расположения затяжек на главной балке пролетного строения расчетной длиной =23,0 м (размеры указаны в мм)
- усилие предварительного напряжения затяжки. Предельно допускаемое усилие предварительного напряжения затяжки определяют из условия (1), принимая 
:
= 
(Г.14)
где уз - расстояние от центра затяжки до нейтральной оси балки (см. рис. Г.2).
-
Определение требуемой максимальной площади поперечного сечения затяжек
Максимальную площадь поперечного сечения затяжек
определяют по (11).
. (Г.15)
При этом принимают затяжки из в виде пучков из высокопрочной проволоки диаметром 
= 5 мм класса В II ГОСТ 7348-81 с расчетным сопротивлением 
= 1000 МПа.
Предварительно площадь поперечного сечения затяжки 
при действии максимального усилия предварительного ее напряжения определяют с учетом выражения (Г.2), полагая 
Определение дополнительного усилия в затяжке от временной нагрузки
Дополнительное усилие в затяжках от временной нагрузки (усилие самонатяжения) определяют по (Г.16).
(Г.16)
где Jb - момент инерции нетто поперечного сечения балки пролетного строения с учетом ослабления ее коррозией или другим повреждением; J3 - момент инерции поперечного сечения затяжки.
При этом момент инерции поперечного сечения затяжки относительно нейтральной оси балки (см. рис.Г.2) определяют:
(Г.17)
Корректировка площади поперечного сечения затяжек
Производят уточнение площади поперечного сечения затяжек 
по (Г.18):
; (Г.18)
Принимаем диаметр пучка затяжки 
= 60 мм с площадью поперечного сечения 
= 0,00283 м2.
Определяют максимальное количество требуемых затяжек 
на одну главную балку усиляемого пролетного строения
= 0,0141/ 0,00283 = 5,01 = 6 затяжек;
= 6х0,00283 = 0.017 м2.
Далее проверяют условие прочности затяжки (Г.18) без учета коэффициентов m2 и 2:
, (Г.19)
Условие выполняется.
Определятся потери от предварительного напряжения затяжек
Определяют потери предварительного напряжения затяжки по [1]:
