Диплом ПАЧИНИН 1 (Проект реконструкции моста через р. Акур на 311 км ПК 2 на участке Пивань - Советская Гавань ДВ ж.д), страница 8
Описание файла
Файл "Диплом ПАЧИНИН 1" внутри архива находится в папке "Проект реконструкции моста через р. Акур на 311 км ПК 2 на участке Пивань - Советская Гавань ДВ ж.д". Документ из архива "Проект реконструкции моста через р. Акур на 311 км ПК 2 на участке Пивань - Советская Гавань ДВ ж.д", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "дипломы и вкр" из 8 семестр, которые можно найти в файловом архиве ДВГУПС. Не смотря на прямую связь этого архива с ДВГУПС, его также можно найти и в других разделах. .
Онлайн просмотр документа "Диплом ПАЧИНИН 1"
Текст 8 страницы из документа "Диплом ПАЧИНИН 1"
18. Методические указания к курсовому проекту по дисциплине «Организация, планирование и управление строительством мостов». – Хабаровск: Издательство ХабИИЖТ, 1979. – 54 с.
19. Бобриков Б.В., Русаков И.М., Царьков А.А. Строительство мостов: Учебник для вузов. Под редакцией Б.В. Бобрикова. – М.: Транспорт, 1987. – 304 с.
20. Технология, организация и планирование строительства мостов. Бобриков Б.В., Русаков И.М., Царьков А.А. Издательство «Транспорт». 1967 г. – 462 с.
21. Механизация строительства мостов. Владимирский С.Р. Издательство «ДНК». 2005 г. - 152 с.
22. Строительство мостов. Смирнов В.Н. Издательство «ДНК». 2007 г. - 288 с.
23. Богданов Г.И., Владимирский С.Р., Козьмин Ю.Г., Кондратов В.В. Проектирование мостов и труб. Металлические мосты. - М: Маршрут, 2005. - 460 с.
-
СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие требования».
-
ГОСТ 12.1.003-2014 Система стандартов безопасности труда (ССБТ). Шум. Общие требования безопасности
-
СП 51.13330.2011 «Защита от шума»
-
ГОСТ 12.1.012-90 «Вибрационная безопасность»
-
ГОСТ 12.1.005-88 «Система стандартов безопасности труда. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны»
-
ГОСТ 12.1.029-80 «Средства и методы защиты от шума»
-
СНиП 12-04-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 2. Строительное производство» .
-
ГОСТ 26568-85 «Вибрация. Методы и средства защиты. Классификация»
-
ГОСТ 12.4.002-97 «Система стандартов безопасности труда. Средства защиты рук от вибрации. Технические требования и методы испытаний»
-
ГОСТ 12.4.252-2013 Система стандартов безопасности труда (ССБТ). Средства индивидуальной защиты рук. Перчатки. Общие технические требования. Методы испытаний
-
ГОСТ 12.4.024-76. «Обувь специальная виброзащитная. Общие технические требования»
-
ГОСТ 12.4.103-83 «Одежда специальная защитная, средства индивидуальной защиты ног и рук. Классификация».
-
ГОСТ 12.4.034-2001 «Система стандартов безопасности труда. Средства индивидуальной защиты органов дыхания. Классификация и маркировка».
-
ГОСТ 12.4.068-79 «Система стандартов безопасности труда. Средства индивидуальной защиты дермотологические. Классификация и общие требования»
-
ГОСТ 12.1.046-2014 «Система стандартов безопасности труда. Строительство. Нормы освещения строительных площадок»
-
СП 4.13130.2013 «Системы противопожарной защиты. Ограничение распространения пожара на объектах защиты. Требования к объемно-планировочным и конструктивным решениям»
-
Федеральный закон от 10 января 2002 г. № 7−ФЗ «Об охране окружающей среды
-
ГОСТ 17.2.3.02-2014 «Правила установления допустимых выбросов загрязняющих веществ промышленными предприятиями»
-
ГОСТ 12.0.003-2015 «Система стандартов безопасности труда (ССБТ). Опасные и вредные производственные факторы. Классификация»
-
Правила охраны поверхностных вод (утв. Госкомприроды СССР 21 февраля 1991 г.
-
ОНД 1-86 Минрыбхоз
-
СанПиН 4630–88 Санитарные правила и нормы охраны поверхностных вод от загрязнения
Приложение А
Расчет грузоподъемности опоры №0
1. Общие положения
Устои моста рассчитывают только в продольном положении к оси моста направлении, при этом грузоподъемность промежуточных опор определяют:
по среднему давлению;
по максимальному давлению;
по эксцентриситету приложения равнодействующей нагрузок с нахождением относительного эксцентриситета;
по устойчивости против опрокидывания;
на сдвиг по грунту основания.
2. Расчет опор по среднему давлению
Расчетная схема промежуточной опоры по среднему давлению (рисунок Б.1) предусматривает загружение временной вертикальной нагрузкой обоих опирающихся на нее пролетных строений. В расчет по среднему давлению вводят только вертикальные постоянные нагрузки и искомую временную нагрузку. Площадь линии влияния равна:
(Б.1)
где – длина загружения первого и второго пролета соответственно.
, (Б.2)
где - собственный вес частей тела устоя выше расчетного сечения с соответствующим коэффициентом надежности по нагрузкам;
, , - суммарная интенсивность постоянных нагрузок от веса пролетного строения, балласта на устое, смотровых приспособлений, коммуникаций и д.р;
, , - коэффициенты надежности по нагрузкам.
Допускаемая временная вертикальная нагрузка k определяется по формуле:
(Б.3)
где – из формул Б.1 и Б.2;
R – расчетное сопротивление кладки или несущая способность грунта;
А – рабочая площадь поперечного сечения;
m– коэффициент условий работы;
– коэффициент надежности по назначению;
– доля вертикальной нагрузки передающаяся на многопутную опору.
Длины загружения линии влияния вычисляются по формуле:
, (Б.4)
где - длины консолей продольных балок;
- расчетные пролеты пролетных строений, опирающихся на опору.
k - допускаемая временная вертикальная нагрузка;
1 - линия влияния вертикальных (нормальных) сил
Рисунок Б.1. Схема загружения устоя длярасчета по среднему давлению.
2.1. В сечении по подошве фундамента
Вес частей опоры выше подошвы фундамента - =776.36тс; =1.1; =1.1; =1.1; m=1.0; =0.72; =1.478тс/м; =0.9тс/м; расчетное сопротивление основания - R=93.72тс/м2; А=35.05м2; =1.21.
;
.
2.2. В сечении по обрезу фундамента
Вес частей опоры выше обреза фундамента - =267.62тс; =1.1; =1.1; =1.1; m=0.9; =1; =2.25тс/м; =0.7тс/м; расчетное сопротивление кладки опоры - R=522тс/м2; А=32.51м2; =1.21.
;
.
3. Расчет опор по максимальному давлению
Максимальное давление определяется по наиболее загруженной грани устоя. Для передней грани оно возникает при загружении временной нагрузкой пролетного строения, самого устоя и призмы обрушения. Допускаемая временная нагрузка определяется по формуле Б.5. W - момент сопротивления сечения для наиболее сжатой грани; А - площадь поперечного сечения; - радиус ядра сечения; - определяется по формуле (Б.2):
(Б.5)
k - допускаемая временная вертикальная нагрузка;
1 – эпюра горизонтального (бокового) давления на устой от транспортных средств на призме обрушения; 2 – эпюра бокового давления от собственного веса грунта; 3 – линия влияния вертикальных нормальных сил .
Рисунок Б.2. Схема загружения промежуточной опоры на максимальную нагрузку в продольном направлении.
Площади линий влияния нормальных сил и изгибающих моментов определяют по формулам при загружении одного пролета Б.6 и Б.7, а сумму моментов от постоянных сил с учетом действия прочих временных нагрузок по формуле независимо от количества загруженных пролетов Б.8:
(Б.6)
(Б.7)
, (Б.8)
где -горизонтальные расстояния (плечи) от центра тяжести сечения до соответствующих нагрузок;
-вертикальные плечи нагрузок до уровня рассматриваемого сечения;
-продольные ветровые нагрузки на пролетное строение;
-коэффициенты надежности по соответствующим нагрузкам;
- коэффициент передачи продольного усилия через опорные части;
- коэффициенты сочетаний временных нагрузок;
- полная длина пролетного строения;
– коэффициент учитывающий снятие динамических добавок к тормозным силам;
- равнодействующая и плечо действия горизонтального бокового давления от собственного веса грунта;
- суммарная площадь приведенной линии влияния горизонтального (бокового) давления на устой от подвижного состава и плечо равнодействующей.
3.1. В сечении по подошве фундамента
m=1.2; =0.72; ; ; ; =6.37м; ; тс; ; ; расчетное сопротивление основания - R=93.72тс/м2; W=39.48м3; =1.21; ηk=0.8; ρ=1.13м; остальные значения приведены в пункте 2.1.
м2;
.
3.2. В сечении по обрезу фундамента
m=0.9; =1; ; ; ; =1.41м; ; тс; ; ; расчетное сопротивление материала кладки опоры - R=522тс/м2; W=32.44м3; =1.21; ηk=0.8; ρ=1.00м; остальные значения приведены в пункте 2.2.
м2;
;
.
4. Проверка эксцентриситета положения равнодействующей по подошве фундамента
Эксцентриситет положения равнодействующей всех нагрузок е определяется по формуле Б.9 по подошве фундамента. Допускаемую временную нагрузку k принимают из расчета по максимальному давлению (пункт 3.1.).
(Б.9)
1 –ядро сечения; 2 – эпюра нормальных напряжений по подошве фундамента при эксцентриситете равнодействующей нагрузок е<1,0; 3 - эпюра нормальных напряжений по подошве фундамента при эксцентриситете равнодействующей нагрузок е>1,0.
Рисунок Б.3. Схема загружения промежуточной опоры на максимальную нагрузку в поперечном направлении.
=1.33м,