приложение А(69-80) (Проект моста через реку Куркальту на 140 км автомобильной дороги Комсомольск-на-Амуре - Чегдомын)

80

Приложение А

Детальная разработка вариантов моста

а) Определение параметров общего размыва

Величина размыва в i-той точке водотока определяется по формуле А.1:

; (А.1)

где - глубина в i – ой точке сечения водотока, м;

- максимальная глубина, м;

- коэффициент размыва;

Параметры общего размыва представлены в таблице А.1:

Таблица А.1 – Параметры общего размыва

б) Определение параметров местного размыва

Глубина воронки местного размыва устанавливается по полуэмпирической формуле И.А. Ярославцева (без учета связности грунта и косины потока):

;

где – коэффициент формы опоры

– средняя скорость течения воды в русле во время паводка

– ускорение свободного падения;

– ширина столба.

а) Определение величины температурных зазоров между пролетными строениями и эскизный расчет фундаментов опор по вариантам моста

Вариант №1

Зазоры для железобетонных балочных пролетных строений принимаются равными 0,05м.

Эскизный расчет фундамента крайней опоры №1:

Глубина заложения буронабивных столбов и их количество определяется в следующей последовательности:

Расчетная схема приведена на рисунке А.2.

Рис. А.1 - Расчетная схема к фундаменту опоры №1

Определяется суммарная нагрузка на фундамент опоры N_ф, МН:

(А.2)

где – вес ростверка, МН;

– коэффициент, учитывающий действие изгибающего момента в уровне подошвы фундамента;

– расчетная вертикальная нагрузка в уровне обреза фундамента(нижней части ригеля) от комбинации нагрузок, действующих на опору, МН, определяемая по формуле (А.3):

(А.3)

где – вес ригеля, МН;

– суммарная постоянная нагрузка от веса пролетных строений и мостового полотна, МН, определяемая по формуле (А.4):

(А.4)

где – нагрузка от веса пролетных строений, МН;

– нагрузка от веса проезжей части, МН;

– коэффициент надежности по нагрузке от веса пролетных строений и мостового полотна, равный 1,1 и 1,5 соответственно;

– временная нагрузка от автотранспорта и пешеходов, МН, определяемая по формуле (А.5):

(А.5)

где – временная нагрузка от пешеходов, МН, определяемая по формуле (А.6):

(А.6)

– площадь пешеходных дорожек, м² ;

– временная нагрузка от автотранспорта, при опирании на опору разрезных балок, МН, определяемая по формуле (А.7):

(А.7)

где – коэффициент надежности к временной нагрузке;

–динамический коэффициент к автомобильным нагрузкам АК и НК:

к тележкам нагрузки АК для расчета элементов проезжей части — 1,4;

к тележкам нагрузки АК для расчета элементов стальных и

сталежелезобетонных мостов — 1,4;

то же, железобетонных мостов —1,3

– равномерно распределенная часть нагрузки АК, :

– класс нагрузки;

– коэффициент полосности:

(А.8)

– число полос движения;

– вес тележек, кН:

(А.9)

– длина загружения линии влияния.

Принятое количество столбов в ригеле следует проверить эскизным расчетом по несущей способности грунтового основания. Для правильно запроектированного столбчатого фундамента должно выполняться условие:

(А.10)

где – количество столбов в ростверке;

– вес столба, МН;

– коэффициент надежности принимаемый равным 1,65 для высокого ростверка и 1,4 дли низкого;

– расчетная несущая способность столба по грунту, определяемая по формуле (А.11):

(А.11)

где – коэффициент условий работы столба в грунте;

– коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности столба, учитывающие влияние способа погружения столба на расчетные сопротивления грунта, принимаемые для буронабивных столбов равными соответственно 1 и 0,8;

– площадь опирания столба на грунт, м²:

(А.12)

– наружный периметр поперечного сечения ствола столба,м:

(А.13)

– расчетное сопротивление грунта под нижним концом столба, кПа, принимаемое по СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты»;

– толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью столба, м;

– расчетное сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности столба, кПа, принимаемое по СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты».

– условие выполняется.

Принимается 2 столба диаметром 1м и длиной 4,5м.

Эскизный расчет фундамента промежуточной опоры №2:

Расчетная схема приведена на рисунке А.2.

Глубина заложения буронабивных столбов и их количество определяется в следующей последовательности:

Рис. А.2 - Расчетная схема к расчету фундамента

Временная нагрузка от автотранспорта, при опирании на опору разрезных балок, МН:

– условие выполняется.

Принимается 2 столба диаметром 1 м и длиной 4

Вариант №2

Определение величины температурных зазоров между металлическими пролетными строениями выполняется по формуле:

(А.14)

где – удлинение пролетных строений за счет температурного расширения;

– удлинение пролетных строений за счет усилий от подвижной нагрузки;

– коэффициент надежности по нагрузке;

–коэффициент температурного расширения;

–расчетная длина пролетного строения;

– годовая амплитуда температур в районе строительства мостового перехода;

p и V – интенсивности соответственно постоянной и временной нагрузок, МН/м;

– расчетное сопротивление стали 10ХСНД по пределу текучести;

E = – модуль упругости стали.

Определение величины температурного зазора для пролетного строения :

Эскизный расчет фундамента промежуточной опоры №2:

Расчетная схема приведена на рисунке А.3.

Глубина заложения буронабивных столбов и их количество определяется в следующей последовательности:

Рис. А.3 - Расчетная схема к расчету фундамента

Временная нагрузка от автотранспорта, при опирании на опору разрезных балок, МН:

– условие выполняется.

Принимается 2 столба диаметром 1,5м и длиной 4

Вариант №3

Определение величины температурных зазоров между металлическими пролетными строениями выполняется по формуле:

(А.15)

где – удлинение пролетных строений за счет температурного расширения;

– удлинение пролетных строений за счет усилий от подвижной нагрузки;

– коэффициент надежности по нагрузке;

–коэффициент температурного расширения;

–расчетная длина пролетного строения;

– годовая амплитуда температур в районе строительства мостового перехода;

p и V – интенсивности соответственно постоянной и временной нагрузок, МН/м;

– расчетное сопротивление стали 10ХСНД по пределу текучести;

E = – модуль упругости стали.

Определение величины температурного зазора для пролетного строения :

Эскизный расчет фундамента крайней опоры №1:

Глубина заложения буронабивных столбов и их количество определяется в следующей последовательности:

Расчетная схема приведена на рисунке А.4.

Рис. А.4 - Расчетная схема к фундаменту опоры №1

Временная нагрузка от автотранспорта, при опирании на опору разрезных балок, МН:

– условие выполняется.

Принимается 2 столба диаметром 1,5м и длиной 4

Эскизный расчет фундамента промежуточной опоры №2:

Расчетная схема приведена на рисунке А.5.

Глубина заложения буронабивных столбов и их количество определяется в следующей последовательности:

Рис. А.5 - Расчетная схема к расчету фундамента

Временная нагрузка от автотранспорта, при опирании на опору разрезных балок, МН:

– условие выполняется.

Принимается 2 столба диаметром 1,5м и длиной 4

Вариант №4

Зазоры для железобетонных балочных пролетных строений принимаются равными 0,05м.

Эскизный расчет фундамента крайней опоры №1:

Глубина заложения буронабивных столбов и их количество определяется в следующей последовательности:

Расчетная схема приведена на рисунке А.6.

Рис. А.6 - Расчетная схема к фундаменту опоры №1

Временная нагрузка от автотранспорта, при опирании на опору разрезных балок, МН:

– условие выполняется.

Принимается 2 столба диаметром 1м и длиной 4,5м.

Эскизный расчет фундамента промежуточной опоры №2:

Расчетная схема приведена на рисунке А.7.

Глубина заложения буронабивных столбов и их количество определяется в следующей последовательности:

Рис. А.7 - Расчетная схема к расчету фундамента

Временная нагрузка от автотранспорта, при опирании на опору разрезных балок, МН:

– условие выполняется.

Принимается 2 столба диаметром 1м и длиной 4,5м

ВКР 23.05.06. ПЗ – 45М

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Лист