ПЗ БОЧОРУКОВ ДИПЛОМ (Проект моста через р. Менда на км 544 ПК 5436 линии Беркакит - Томмот - Якутск), страница 6
Описание файла
Файл "ПЗ БОЧОРУКОВ ДИПЛОМ" внутри архива находится в папке "Проект моста через р. Менда на км 544 ПК 5436 линии Беркакит - Томмот - Якутск". Документ из архива "Проект моста через р. Менда на км 544 ПК 5436 линии Беркакит - Томмот - Якутск", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "дипломы и вкр" из 8 семестр, которые можно найти в файловом архиве ДВГУПС. Не смотря на прямую связь этого архива с ДВГУПС, его также можно найти и в других разделах. .
Онлайн просмотр документа "ПЗ БОЧОРУКОВ ДИПЛОМ"
Текст 6 страницы из документа "ПЗ БОЧОРУКОВ ДИПЛОМ"
Глубины расположения центров слоев грунта считаются от отметки: 120.400 м
Глубина, до которой не учитываются силы трения hd = 0.290 м
Таблица 2.9 – Сопротивление грунта сдвигу по боковой поверхности сваи
№ уч. | № слоя грунта | Тип грунта | Длина участка L | Глубина распол. центра слоя | Расчетное сопротив-ление f | Коэфф. услов. работы | U*gcf*L*f |
1 | 1 | 2 | 2.000 | 1.580 | 6.000 | 1.00 | 30.159 |
2 | 1 | 2 | 2.000 | 3.580 | 6.000 | 1.00 | 30.159 |
3 | 1 | 2 | 0.380 | 4.770 | 6.000 | 1.00 | 5.730 |
Суммарное усилие, воспринимаемое боковой поверхностью сваи | 66.049 |
ПРОВЕРКА НА СЖАТИЕ (ВДАВЛИВАНИЕ)
Коэффициент надежности по грунту для сжатия Kg = 1.40
[gcr * R * A )]/Kg*g_odn/g_otv = 184.65 > Nmax = 164.76 [тс]
ПРОВЕРКА ВЫПОЛНЯЕТСЯ. Запас 19.89 тс
ПРОВЕРКА НА ВЫДЕРГИВАНИЕ
Коэффициент надежности по грунту для выдергивания Kg = 1.65
Коэффициент условий работы для выдергивания gc = 0.80
ПРОВЕРКА НЕ ПРОИЗВОДИТСЯ. Выдергивания нет
ПРОВЕРКА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ЗАДЕЛКИ СВАИ В ГРУНТЕ по п. 2.19 "Руководства по расчету фундаментов глубокого заложения"
Проверка производится в зависимости от величины приведенного эксцентриситета по одной из двух формул:
Формула 1 (при е<0.5): ;
Формула 2 (при е> 0.5): .
Глубина заделки столба в скале - 4.670 м ; Диаметр заделки - 0.800 м
Таблица 2.10 – Нагрузки на сваю в грунте
Плоскость действ. нагрузок | Нагрузки в уровне заделки | Приведенный эксцентриситет е | № формулы |
Нагрузка | Пред. допуст. нагрузка | ||
H | M | N | |||||
Свая N 4 ; Сочетание N 1 от основных нагрузок | |||||||
xOz | 10.10 | 3.78 | 63.77 | 0.6903 | 2 | 12.11 | 40.00 |
yOz | 2.48 | 0.87 | 63.77 | 0.1687 | 1 | 63.77 | 737.89 |
Свая N 2 ; Сочетание N 8 от сейсмических нагрузок | |||||||
xOz | 18.69 | 6.74 | 63.54 | 1.2774 | 2 | 22.33 | 40.00 |
yOz | 2.87 | 1.01 | 63.54 | 0.1958 | 1 | 63.54 | 735.51 |
2.1.4 Конструирование опоры
2.1.4.1 Армирование плиты ростверка
РАБОЧАЯ АРМАТУРА и характеристики приведенного сечения
Симметричная. Вдоль ОДНОЙ грани, перпендикулярной оси X: Класс: "A-I", d = 12 [мм], Стержней: 15
Симметричная. Вдоль ОДНОЙ грани, перпендикулярной оси Y: Класс: "A-I", d = 12 [мм], Стержней: 17
ПЛОЩАДИ СЕЧЕНИЯ [м2]. Арматура: 0.0072382, Бетон: 40.3860 Приведен.: 40.4255
ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРИВЕДЕННОГО СЕЧЕНИЯ
При изгибе по оси X:
Jred= 195.6745 [м4], Ired= 2.2001 [м], Ядерное расст. Rred= 1.2704
При изгибе по оси Y:
Jred= 94.6960 [м4], Ired= 1.5305 [м], Ядерное расст. Rred= 0.8840
КОСВЕННОЕ АРМИРОВАНИЕ и характеристики приведенного сечения
Косв.арм. "СЕТКАМИ", Арматура A-II d= 8 мм, Шаг: 0.200 м
ВДОЛЬ X: Длина 7.520 м, Число ст. 54. ВДОЛЬ Y: Длина 5.200 м, Число ст. 77
ПЛОЩАДИ СЕЧЕНИЯ [м2]. Бетон: 39.1040 Приведен.: 39.1435, Rs_косв: 250.0 [МПа]
ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРИВЕДЕННОГО СЕЧЕНИЯ
При изгибе по оси X:
Jred= 184.5377 [м4], Ired= 2.1713 [м], Ядерное расст. Rred= 1.2538
При изгибе по оси Y:
Jred= 88.2734 [м4], Ired= 1.5017 [м], Ядерное расст. Rred= 0.8674
КОЭФФИЦИЕНТ КОСВЕННОГО АРМИРОВАНИЯ: 0.00518
-
РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ СЕЧЕНИЯ НА ОТМЕТКЕ 121.11
Суммарные усилия : N = 929.073 т, Mx = 141.611 т*м, My = 244.127 т*м
Только постоянные: Nl= 437.684 т, Mlx= 0.000 т*м, Mly= 264.861 т*м
ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ В НАПРАВЛЕНИИ ОСИ X: e= 0.2628 [м]
Случайный эксцентриситет: 0.016 [м], Коэфф. прогиба: 1
e= 0.2628 < r= 1.2704 !!! ПРОВЕРЯЕМ УСТОЙЧИВОСТЬ !
FiL= 1, FiM= 0.9173, Коэф. продольного изгиба Fi= 0.9545
ПРОВЕРКА: Продольная сила N= 9.1086 < Nfi= 539.1146 [МН]
ПРОВЕРКА НА УСТОЙЧИВОСТЬ ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 98.31 %
ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ В НАПРАВЛЕНИИ ОСИ Y: e= 0.1524 м
Случайный эксцентриситет: 0.016 [м], Коэфф. прогиба: 1.0001
e= 0.1524 < r= 0.884 !!! ПРОВЕРЯЕМ УСТОЙЧИВОСТЬ !
FiL= 1, FiM= 0.931, Коэф. продольного изгиба Fi= 0.9623
ПРОВЕРКА: Продольная сила N= 9.1086 < Nfi= 543.5354 [МН]
ПРОВЕРКА НА УСТОЙЧИВОСТЬ ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 98.32 %
-
РАСЧЕТ НА СЕЙСМИКУ СЕЧЕНИЯ НА ОТМЕТКЕ 121.11
Суммарные усилия : N = 576.151 т, Mx = 0.000 т*м, My = 796.824 т*м
Только постоянные: Nl= 437.684 т, Mlx= 0.000 т*м, Mly= 264.861 т*м
ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ В НАПРАВЛЕНИИ ОСИ X: e= 1.383 [м]
Случайный эксцентриситет: 0.016 [м], Коэфф. прогиба: 1
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ [МПа]: Rb= 13.95, Rs= 200
Расчетные усилия в сечении: N= 5.64854 [МН], N*(e + eсл)*eta= 7.90259 [МН*м]
omega= 0.7384, Ksi_cr= 0.6526, Ksi= 0.0114
ПРОВЕРКА: Усилие 7.9026 < Несущей способн. 26.724 [МН*м]
ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЯ ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 70.43 %
III. РАСЧЕТ НА ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ СЕЧЕНИЯ НА ОТМЕТКЕ 121.11
Суммарные усилия : N = 804.918 т, Mx = 126.044 т*м, My = 177.168 т*м
ПРОВЕРКА НА ОБРАЗОВАНИЕ ПРОДОЛЬНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕ
ПРОВЕРКА: Sigma_b= 0.5798 < Rb,mc2= 14.6 [МПа]
ПРОВЕРКА на продольные трещины ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 96.03 %
-
РАСЧЕТ ВЫНОСЛИВОСТИ СЕЧЕНИЯ НА ОТМЕТКЕ 121.11 м.
В сжатой зоне Бетона : SigmaMaxB= 0.2944 и SigmaMinB= 0.1336
В растянутой АРМАТУРЕ: SigmaMaxA= 0.0000 и SigmaMinA= 0.0000
ПРОВЕРКА БЕТОНА НА ВЫНОСЛИВОСТЬ:
Коэфф.Цикла= 0.45, eps= 1.177, beta= 1.310, Rb= 13.95 Мпа
ПРОВЕРКА: SigmaB= 0.294 < Rbf= 12.905 [МПа]
ПРОВЕРКА Бетона ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 97.72 %
Армирование плиты ростверка береговой опоры показано на чертеже №7.
2.2 Расчет и конструирование промежуточной опоры
2.2.1 Конструкция опоры
Общий вид опоры показан на рисунке 2.2.
Рисунок 2.2 – Общий вид опоры
2.2.2 Сбор нагрузок. Сочетания нагрузок
Сбор нагрузок производится в программе «ОПОРА_Х».
Программа «ОПОРА_X» предназначена для сбора нагрузок и расчета фундаментов устоев и промежуточных опор автодорожных, железнодорожных, и пешеходных мостов (любых габаритов проезжей части, с разрезными и неразрезными пролетными строениями, мостов на кривых, и косых путепроводов) на следующие нагрузки и их сочетания:
- Постоянные нагрузки от веса конструкций и воздействия грунта и воды;
- Временные вертикальные нагрузки (с сопутствующими горизонтальными);
- СК (для железнодорожных мостов);
- Ветровая нагрузка с учетом динамической составляющей;
- Давление грунта от временной нагрузки на призме обрушения (для устоев);
- ледовые нагрузки (для русловых опор);
- нагрузки от навала судов (для мостов на судоходных реках);
- сейсмические нагрузки при сейсмичности от 7 до 9 баллов
В соответствии с требованиями СНиП 2.05.03-84* (СП 35.13330.2011) «Мосты и трубы», СНиП 2.02.01-83* (СП 22.13330.2011) «Основания зданий и сооружений», СНиП 2.02.03-85 (СП 24.13330.2011) «Свайные фундаменты», СНиП II-7-81* (СП 14.13330.2011) «Строительство в сейсмических районах», СНиП 2-01-07-85 «Нагрузки и воздействия», СП 50-102-2003, ГОСТ Р 52748-2007 «Дороги автомобильные общего пользования. Нормативные нагрузки, расчетные схемы нагружения и габариты приближения». Причем оставлен выбор: учитывать требования «старых» СНиП-ов, или новых СП хх.13330.2011.
Все сочетания нагрузок разделяются на 4 группы:
1) Основные сочетания: сюда входят постоянные нагрузки, временные вертикальные и сопутствующие им нагрузки, ветер;
2) Ледовые сочетания (если есть ледоход и опора - русловая): кроме перечисленных в п. 1 нагрузок сюда входят нагрузки от высокого ледохода и от первой подвижки льда;
3) Сочетания от навала судов (если опора - русловая и судоходная): кроме перечисленных в п. 1 нагрузок сюда входят нагрузки от навала судов вдоль и поперек моста;
4) Сейсмические сочетания (если есть сейсмика): сюда входят сейсмические нагрузки.
2.2.3 Расчеты. Результаты расчетов
Расчет опоры моста под нагрузку СК-14 производится в программе «ОПОРА_X».
Таблица 2.16 – Сочетания нагрузок для расчета на прочность
Основные сочетания | |||||
№№ соч. | Hx (тс) | Hy (тс) | P (тс) | Mx (тс*м) | My (тс*м) |
1 | 0.000 | -31.739 | 1583.603 | 575.594 | 0.000 |
2 | 88.244 | 0.000 | 1473.900 | 0.000 | 1221.857 |
5 | 82.574 | -18.618 | 1473.900 | 297.444 | 1179.983 |
6 | 0.000 | -16.321 | 1202.953 | 295.986 | -221.394 |
7 | -53.306 | 0.000 | 1129.155 | 0.000 | -899.714 |
10 | -47.636 | -18.618 | 1129.155 | 297.444 | -857.840 |
15 | 1.671 | 0.000 | 833.963 | 0.000 | 23.880 |
Сейсмические сочетания | |||||
1 | 65.188 | 0.000 | 833.963 | 0.000 | 660.490 |
2 | 0.000 | -57.020 | 833.963 | 492.724 | 0.000 |
3 | 124.403 | 0.000 | 1419.049 | 0.000 | 1560.877 |
4 | 72.252 | -50.488 | 1419.049 | 714.757 | 1032.485 |
7 | -93.832 | 0.000 | 1293.382 | 0.000 | -1279.002 |
8 | -41.682 | -50.488 | 1293.382 | 714.757 | -750.610 |
Таблица 2.17 – Сочетания нагрузок для расчетов по выносливости
№№ соч. | Hx (тс) | Hy (тс) | P (тс) | Mx (тс*м) | My (тс*м) |
1 | 0.000 | 0.000 | 1455.615 | 0.000 | 0.000 |
2 | 0.000 | 0.000 | 1272.729 | 0.000 | -207.662 |