Конспект (Часть 2) (Конспект лекций 4302)
Описание файла
Файл "Конспект (Часть 2)" внутри архива находится в папке "Конспект лекций 4302". Документ из архива "Конспект лекций 4302", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "основы проектирования сварных конструкций" из 7 семестр, которые можно найти в файловом архиве РТУ МИРЭА. Не смотря на прямую связь этого архива с РТУ МИРЭА, его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "лекции и семинары", в предмете "основы проектирования сварных конструкций" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "Конспект (Часть 2)"
Текст из документа "Конспект (Часть 2)"
СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ И РАСЧЕТ ИХ ПРОЧНОСТИ ПРИ
СТАТИЧЕСКИХ НАГРУЗКАХ
Сварные соединения рассчитывают по:
-
По предельным состояниям;
-
По допускаемым напряжениям.
Принцип расчета сварочных соединений по предельным состояниям.
Строительные конструкции и основания следует рассчитывать на силовые воздействия по методу предельных состояний, при которых конструкция, основание, здание или сооружение перестают удовлетворять заданным эксплуатационным требованиям и требованиям при возведении.
Предельные состояния подразделяются на две группы.
К первой группе, соответствующей потере несущей способности или непригодности к эксплуатации, относятся общая потеря устойчивости формы, потеря устойчивости положения; хрупкое, вязкое, усталостное или иного характера разрушение; разрушение под совместным воздействием силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды; качественное изменение конфигурации; резонансные колебания; состояния, при которых возникает необходимость прекращения эксплуатации в результате текучести материала, сдвигов в соединениях, ползучести и чрезмерного раскрытия трещин.
Потеря несущей способности или непригодности к эксплуатации – общая потеря устойчивости формы; потеря устойчивости положения; хрупкое, вязкое, усталостное или др. разрушения; разрушение над совместным воздействием силовых факторов и неблагоприятного влияния внешней среды; качественное изменение конфигурации; состояния текучести материала, сдвигов в соединениях; ползучести и чрезмерного раскрытия трещин.
Ко второй группе относятся предельные состояния, затрудняющие нормальную эксплуатацию конструкции или снижающие долговечность их вследствие появления недопустимых перемещений (прогибов, осадок, углов поворота), колебаний, трещин и т. п.
В большинстве случаев расчет конструкций производится по первому предельному состоянию, т.е. по условию прочности (σB= Pmax /F, где Pmax – max нагрузка, достигается при нагружении; F- площадь поперечного сечения образца перед испытанием).
В основу расчету по этому методу положены нормативные так называемые нормативные сопротивления или расчетное сопротивление. В качестве нормативного сопротивления принято наименьшее значение предела текучести материала.
С учетом неоднородности свойств стали расчетные сопротивления R получают делением значений нормативных сопротивлений на коэффициент безопасности по материалам kм. Для низкоуглеродистой стали расчетное сопротивление R составляет примерно 0,9 σт, [МПа].
σт – предел текучести, определяется величиной силы, вызывающей текучесть Pт, отнесенной к единице первоначальной площади поперечного сечения образца.
Значение величин расчетных сопротивлений можно найти в литературе [2;4;8]
При расчете по этому методу определяют величину допускаемых условий Nдоп в элементах с учетом коэффициента возможной перегрузки конструкции n и коэффициента условий работы m. Данные коэффициенты определяют из всестороннего изучения условий работы конструкции, т.е. экспериментальным путем.
Коэффициент перегрузки n принимают равным
n = от 1,0 до 1,2
Коэффициент условий работы для балок, резервуаров и т.д.
m = от 0,8 до 0,9
Допускаемые усилия для элемента при продольной силе определяют по формуле
Nдоп ≤ RmF/kн
где F—площадь поперечного сечения.
Произведение Rm/kн представляет собой по существу величину допускаемого напряжения [σ]= Nдоп/F
[σ]р= R m/kн, [МПа]
Расчетное усилие N р должно быть меньше или равно Nдоп
N р ≤ [N] доп
Расчетные напряжения σр в сечении должны быть меньше или равно [σ]р
σр≤[σ]р
Аналогичным путем находят допускаемый момент при изгибе Mдоп
Mдоп ≤ RmW/kн
где W—момент сопротивления сечения.
Легко видеть, что величина Rm/kн представляет собой, по существу, допускаемое напряжение. Коэффициенты m и n неодинаковы не только для разных изделий, но в некоторых случаях и для элементов одной конструкции. Таким образом, по этому способу для разных конструкций расчет производится по различным допускаемым напряжениям.
Коэффициенты условий работы некоторых элементов, согласно СНиПу, имеют следующие значения: для балок и сжатых элементов ферм, перекрытий т=0,9; для сжатых основных элементов (кроме опорных) решетчатых ферм при их гибкости λ≥60, т=0,8; для сжатых раскосов пространственных решетчатых конструкций из одиночных уголков, прикрепляемых к поясам одной полкой, т = 0,9; для сжатых элементов из одиночных уголков плоских ферм т=0,75; для колонн жилых и общественных зданий, а также в подкрановых балках для кранов грузоподъемностью G>5 т т=0,9. Ниже, в табл. 2.1, даны значения расчетных сопротивлений R прокатной стали.
Таблицa2.1
Расчетные сопротивления сталей строительных конструкций, МПа
Род усилия | Классы стали | ||||||
С 38/23 | С 44/29 | С 46/33 | С 52/40 | С 60/45 | C 70/60 | С 85/75 | |
Растяжение, сжатие и изгиб, R | 210 | 260 | 290 | 340 | 380 | 440 | 530 |
Срез, Rср | 130 | 150 | 170 | 200 | 230 | 260 | 310 |
Смятие торцовой поверхности (при наличии прогонки), Rсм.т | 320 | 390 | 430 | 510 | 570 | 650 | 800 |
В табл. 2.2 приводятся расчетные сопротивления для сварных соединений.
Расчетные сопротивления R основного металла различных алюминиевых сплавов, применяемых в строительстве, при сжатии, растяжении, изгибе имеют следующие значения, МПа:
АМц . . . 40 | АВТ1 (с термообработкой) . . . 160—175 |
АМг . . . 60—70 | В92Т (с термообработкой) . . . 190—260 |
АМг6 . . . 140 |
Таблица 2.2
Расчетные сопротивления сварных соединений в строительных конструкциях, МПа
Тип шва | Род усилия | Классы стали | ||||||
| С 38/23 | С 44,29 | С 46/33 | С 52/40 | С 60/45 | С 70/60 | С 85/75 | |
Стыковой | 210 | 260 | 290 | 340 | 380 | 440 | 530 | |
Растяжение автоматическая сварка, полуавтоматическая и ручная с физическим | 210 | 260 | 290 | 340 | 380 | 440 | 530 | |
180 | 220 | 250 | — | — | — | — | ||
130 | 150 | 170 | 200 | 230 | 260 | 310 | ||
Угловой | Срез (условный) | 180 | 200 | 200 | 210 | 240 | 280 | 340 |
металл границы | 180 | 200 | 210 | 230 | 270 | 300 | 360 |
Расчетные сопротивления для швов алюминиевых конструкций приведены в табл. 2.3.
Таблица 2.3
Расчетные сопротивления R, МПа, швов алюминиевых сплавов
Тип шва | Род усилий | АМ | АМг | АМг6 | АВТ1 | В92Т |
Стыковой Стыковой Угловой | Сжатие и растяжение Срез » | 40 30 25 | 70 50 45 | 140 105 80 | 110/90 70 50 | 170/150 120 90 |
Примечание. Цифры, указанные в числителе, относятся к сварке плавящимся электродом, в знаменателе — вольфрамовым.
В основу расчета машиностроительных конструкций и соединений положены допускаемые напряжения, которые устанавливаются в зависимости от следующих факторов:
-
от свойств материалов — при улучшении механических
свойств допускаемое напряжение повышается; -
от степени точности расчета прочности — чем точнее производится расчет прочности и полнее учитываются нагрузки, действующие на конструкцию, тем меньше принимаемый коэффициент запаса прочности, а следовательно, выше допускаемое напряжение;
-
от рода усилий (растяжение, сжатие, изгиб и срез);
-
от качества технологического процесса — это обстоятельство имеет особенно большое значение при установлении допускаемых напряжений в сварных соединениях;
-
от характера нагрузок — при переменных нагрузках допускаемое напряжение понижается по сравнению со статическими.
Допускаемое напряжение – это фактор технико-экономический. Если напряжения в конструкции существенно занижены относительно допускаемых σ<0,95 [σ]р и нет мотивов для подобного занижения (требования жесткости, устойчивости и т.д.), то спроектированная таким путем конструкция имеет излишнюю несущую способность, а ……, излишнюю массу материала и неэкономична. Если, напротив, напряжения в конструкции σ<1,05 [σ]р, то несущая способность спроектированной конструкции менее требуемой и ее следует признать неполноценной с позиции надежности. Наиболее желательным является случай, при котором σ = [σ]р, это условие обеспечивает экономичность и требуемую прочность.