В.И. Волченсков - Исследование двигателей постоянного тока с параллельным возбуждением, страница 2
Описание файла
Документ из архива "В.И. Волченсков - Исследование двигателей постоянного тока с параллельным возбуждением", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "теоретические основы электротехники (тоэ)" из 4 семестр, которые можно найти в файловом архиве МГТУ им. Н.Э.Баумана. Не смотря на прямую связь этого архива с МГТУ им. Н.Э.Баумана, его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "книги и методические указания", в предмете "теоретические основы электротехники (тоэ)" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "В.И. Волченсков - Исследование двигателей постоянного тока с параллельным возбуждением"
Текст 2 страницы из документа "В.И. Волченсков - Исследование двигателей постоянного тока с параллельным возбуждением"
естественной механической характеристики n(M).
Рассмотрим основные теоретические положения, необходимые для успешного выполнения данного домашнего задания.
В качестве исходных данных в таблицах 1.1 и 1.2 приводятся взятые из справочника следующие величины :
UН – номинальное напряжение двигателя, В ;
PН – номинальная мощность двигателя, кВт ;
nН – номинальная частота вращения ротора, об/мин ;
ηН – к.п.д., коэффициент полезного действия при номинальной
нагрузке, % ;
RЯ – сопротивление обмотки якоря, Ом ;
RДОП ПОЛ - сопротивление обмотки дополнительных полюсов, Ом ;
RВОЗБ – сопротивление обмотки возбуждения, Ом .
Полезной мощностью P2 двигателя постоянного тока является механическая мощность, которая определяется через механические параметры так
P2 = M∙Ω = M∙(2π / 60)∙n = 0.105∙M∙n .
Используя номинальные данные P2Н и nН , вычисляем номинальный вращающий момент двигателя
MН = 9.55∙P2Н / nН .
Здесь P2Н – в [Вт] , nН – в [об/мин] , MН – в [Н∙м] .
Номинальная электрическая мощность, потребляемая из сети двигателем
P1Н = P2Н / ηН .
Номинальный ток двигателя IН = P1Н / UН .
Номинальный ток возбуждения IВН = UН / RВОЗБ .
Номинальный ток обмотки якоря IЯН = IН - IВН = P1Н / UН - UН / RВОЗБ.
Рис.2.1.
Уравнение электрического состояния силовой цепи двигателя (см. рис.2.1.)
U = E + IЯ٠(RЯ + RДОП ПОЛ) ,
где Е = СЕФ٠n.
Уравнение электромеханической характеристики n(IЯ)
n = U/(СЕ٠Ф( - IЯ٠(RЯ + RДОП ПОЛ )/(СЕ٠Ф) = n0 – Δn .
Учитывая, что M = CМ٠Ф٠IЯ , получаем уравнение механической характеристики n(M)
n = U/(СЕ٠Ф) - M٠(RЯ + RДОП ПОЛ )/(СЕ٠СМ٠Ф2) = n0 – Δn .
Полученные выражения для характеристик n(IЯ) и n(M) имеют линейный характер при допущении, что магнитная цепь двигателя не насыщена.
При проведении расчетов часто требуется знать постоянные коэффициенты СЕ٠Ф и СМ٠Ф. Определяем их из номинального режима:
СЕ٠Ф = ЕН / nН и СМ٠Ф = МН / IЯН .
Для построения естественной механической характеристики n(M) и электромеханической характеристики n(IЯ) необходимо знать координаты двух точек :
- n = n0 при M = 0 и IЯ = 0 (режим холостого хода , Х.Х.);
- n = nН при M = МН и IЯ = IЯН (номинальный режим).
Частота вращения в режиме холостого хода равна n0 = U/(СЕ٠Ф) .
Далее на одном графике в общей системе координат строим обе зависимости n(M) и n(IЯ) (см. рис.2.2.).
Рис.2.2.
По заданию требуется определить частоту вращения ДПТ, соответствующую заданному моменту нагрузки на валу двигателя МD=MН٠t . Воспользуемся уравнением
nD = U/(СЕ٠Ф) – MD٠(RЯ + RДОП ПОЛ )/(СЕ٠СМ٠Ф2) .
3. Расчет искусственных механических характеристик n(M) при различных способах регулирования частоты вращения двигателя постоянного тока.
3.1. Расчет характеристики n(M) при уменьшении напряжения источника питания в цепи якоря .
Влияние U на вид характеристики n(M).
Выражения для электромеханической характеристики n(IЯ) и механической характеристики n(M) имеют вид
n = U/(СЕ٠Ф( - IЯ٠(RЯ + RДОП ПОЛ )/(СЕ٠Ф) = n0 – Δn ,
n = U/(СЕ٠Ф) - M٠(RЯ + RДОП ПОЛ )/(СЕ٠СМ٠Ф2) = n0 – Δn .
Как следует из приведенных выражений , при уменьшении напряжения на якорной обмотке U и неизменном магнитном потоке (Ф=const) n0 уменьшается пропорционально U , а Δn остается неизменным при одинаковых значениях момента М. Значит наклон характеристики n(M) не меняется.
При уменьшении напряжения (U/ = U٠q1), приложенного к обмотке якоря, получаем искусственную характеристику n/(M), смещенную вниз относительно естественной характеристики n(M) (см. рис.3.1.).
Рис.3.1.
Расчет искусственной характеристики n/(M) (при U/ = U٠q1).
Для построения искусственной характеристики n/(M) в силу ее линейности достаточно рассчитать координаты двух точек, например:
- для режима холостого хода :
М = 0 ; n0/ = U/ /(СЕ٠Ф) = U٠q1/(СЕ٠Ф) = n0٠q1 ;
- при номинальной нагрузке :
М = МН ; n/Н = U/ /(СЕ٠Ф) – MН٠(RЯ + RДОП ПОЛ )/(СЕ٠СМ٠Ф2).
На общем графике строим естественную n(M) и искусственную n/(M) характеристики (см. рис.3.1.).
Коэффициент регулирования кD при заданном MD .
Вычисляем коэффициент регулирования кD частоты вращения n при изменении напряжения источника питания U/ = U٠q1 и при моменте нагрузки MD = MН٠t :
кD = nD/ / nD .
Здесь nD – частота вращения, соответствующая моменту MD , при работе ДПТ на естественной характеристике n(M). nD уже вычислили раньше при рассмотрении естественной характеристики (см. стр. 9.).
nD/ - частота вращения, соответствующая моменту MD , при работе ДПТ на искусственной характеристике n/(M) при том же моменте нагрузки MD и при пониженном напряжении U1/ = U1٠q1 .
Далее необходимо отметить преимущества и недостатки данного метода регулирования n и сделать выводы о целесообразности его применения .
3.2. Расчет характеристики n(M) при введении добавочного сопротивления RЯ ДОБ в цепь якоря.
Влияние RЯ ДОБ на вид характеристики n(M).
Электрическая схема, соответствующая реостатному регулированию n ДПТ, приведена на рис.3.2.
Рис.3.2.
Уравнение механической характеристики n/(M) при использовании реостатного регулирования выглядит следующим образом
n/ = U/(СЕ٠Ф) - M٠(RЯ + RДОП ПОЛ + RЯ ДОБ )/(СЕ٠СМ٠Ф2) = n0 – Δn .
При введении RЯ ДОБ возрастает Δn и увеличивается наклон характеристики n(M). При этом n0 = U/(CЕ٠Ф) не меняется, значит естественная и реостатная характеристики n(M) выходят из одной точки (режим Х.Х., М = 0, см. рис.3.3.).
Рис.3.3.
Расчет реостатной характеристики n/(M).
Для построения реостатной характеристики n/(M) необходимо знать координаты двух точек :
- режим холостого хода - n0 = U/(CЕ٠Ф) при М = 0 ;
- номинальный режим - при М = МН
n/Н = U/(CЕ٠Ф) – MН٠(RЯ + RДОП ПОЛ + RЯ ДОБ )/(СЕ٠СМ٠Ф2).
На общем графике строим естественную n(M) и искусственную n/(M) характеристики (см. рис.3.3.).
Коэффициент регулирования кD при заданном МD .
Определим изменение частоты вращения ДПТ при регулировании n с помощью RЯ ДОБ при моменте нагрузки MD = МН٠t .
Значение nD, соответствующее работе ДПТ на естественной характеристике и моменту нагрузки MD = MН ٠t , определено раньше (см. стр. 9.).
Вычислим частоту вращения nD/ при работе ДПТ на искус-
ственной реостатной характеристике с добавочным сопротивлением
в цепи якоря RЯ ДОБ = RЯ٠q2 .
При моменте нагрузки MD = МН٠t определяем
nD/ = U/(CЕ٠Ф) – MD٠(RЯ + RДОП ПОЛ + RЯ ДОБ )/(СЕ٠СМ٠Ф2).
Коэффициент регулирования частоты вращения кD составляет
кD = nD/ / nD.
Далее необходимо отметить преимущества и недостатки данного метода регулирования n и сделать выводы о целесообразности его применения .
3.3. Расчет характеристики n(M) при уменьшении потока возбуждения.
Влияния потока возбуждения Ф на вид характеристики n(M) .
На рис.3.4 приведена электрическая схема, соответствующая регулированию частоты вращения n двигателя постоянного тока при уменьшении магнитного потока возбуждения (Ф/ = Ф٠q1).
Рис.3.4.
При введении добавочного сопротивления в цепь обмотки возбуждения RВ ДОБ уменьшается ток возбуждения IВ , уменьшается магнитный поток (Ф/ < Ф) , создаваемый обмоткой возбуждения.
В соответствии с уравнением механической характеристики
n/ = U/(СЕ٠Ф/) - M٠(RЯ + RДОП ПОЛ )/(СЕ٠СМ٠(Ф/)2) = n/0 – Δn/
с уменьшением магнитного потока Ф частота вращения n двигателя на рабочем участке характеристики n(M) возрастает (см. рис.3.5.). При этом по сравнению с естественной характеристикой у искусственной меняются и n0 и Δn.
Рис.3.5.
Для построения искусственной характеристики n/(M) при Ф/ = Ф٠q1 необходимо определить координаты двух точек :
а) режим Х.Х.: n0/ = U/(СЕ٠Ф/) при М = 0 ;
б) при номинальной нагрузке : М = МН
n/ = U/(СЕ٠Ф/) – MН٠(RЯ + RДОП ПОЛ )/(СЕ٠СМ٠(Ф/)2) = n0/ – Δn/ .
Коэффициент регулирования кD при заданном MD.
Определим изменение частоты вращения ДПТ при регулировании n уменьшением потока возбуждения (Ф/ = Ф٠q1).
Значение частоты вращения ротора ДПТ на естественной характеристике nD при заданном моменте нагрузки MD = МН٠t уже определили раньше (см. стр. 9.).
Значение частоты вращения nD/ ДПТ при работе на искусственной характеристике при уменьшении потока возбуждения (Ф/ = Ф٠q1) и моменте нагрузки MD = MН٠t определяется как
n/D = U/(СЕ٠Ф/) – MD٠(RЯ + RДОП ПОЛ )/(СЕ٠СМ٠(Ф/)2).
Коэффициент регулирования частоты вращения n равен
кD = nD/ / nD .
Далее необходимо указать преимущества и недостатки рассмотренного метода регулирования и сделать выводы о целесообразности его применения .
Затем следует провести сопоставление трех рассмотренных методов регулирования n .
-
Расчет искусственных механических характеристик n(M)
при различных способах торможения ДПТ .
Далее рассматриваются три основных способа электрического торможения ДПТ :