мое_hgp (Вариант 3 (Т-72)), страница 2

Выберем двигатель В92С2(рис2) ,который больше всего подходит по мощности (736кВт=1000 л.с.)

1 воздухоочиститель двигателя

2распределительный механизм коробки передач

3 масляный бак системы смазки двигателя

4основной масляный бак системы смазки двигателя

5переключатель передач привода вентилятора

6расширительнвй бачек системы охлаждения двигателя

7стартер-генератор

8гитара

9входные жалюзи

10редуктор системы смазки двигателя

11редуктор системы охлаждения двигателя

12выходные жалюзи

13пробка заправочной горловины радиатора

14вентилятор системы охлаждения

15соединительный вал между гитарой и коробкой передач

16водяной насос двигателя

Рис2 МТО

4. Расчёт защищающих броневых толщин.

Рис.3 Геометрическая схема встречи

снаряда с броневой плитой

где ОА – нормаль к плоскости детали

ОВ – проекция нормали на горизонтальную плоскость (поднормаль)

ОС – линия вектора скорости подлетающего снаряда V_с

b – угол наклона детали по отношению к вертикали

g – угол подворота детали – угол между поднормалью и продольной осью машины (ОВ и осью x’)

a – угол встречи – угол между нормалью детали и вектором скорости (ОА и ОС)

q – курсовой угол обстрела – угол между вектором скорости и продольной осью машины (ОС и осью х’)

Допущение: вектор скорости снаряда всегда лежит в горизонтальной плоскости (выбор толщин осуществляется в горизонтальной опорной плоскости).

Основным параметром для расчёта защищающих броневых толщин (ЗБТ) является угол a. Для нахождения этого угла выразим отрезок ОС через углы a, b, g и q. Т.к. плоскость, в которой лежит треугольник АВС перпендикулярна вектору скорости (V_с). Получаем следующее равенство

АО·cosα = AO·cos β·cos(q – γ)

cos α = cos β·cos(q – γ)

α = arccos (cos β·cos[q – γ])

Для расчёта ЗБТ в пределах заданных углов безопасного маневрирования (q_бм) определяются наиболее опасные курсовые углы обстрела – расчётные курсовые углы обстрела (q_р).

если g < q_бм то q_р = g

если g > q_бм то q_р = q_бм

Таким образом определив q_р определяем a_р

α_р = arccos(cos β·cos[q_р – γ])

Рис 4 Схема проникания ОБПС в броневую плиту

где L – глубина проникания снаряда в полубесконечную преграду (глубина каверны)

d – добавка вызванная явлением подпора (откола тыльной части в виде пробки)

h_п – величина подпора для ОБПС, h_п = 35 ¸ 40 мм

Увеличение угла наклона требует увеличения толщины броневой плиты (b_x).

Толщина броневой детали в зависимости от α_р и дальности произведения выстрела (1200м) будем определять из графиков бронестойкости

Рис5 Графики бронистойкости

Заданная величина ожидаемого бронепробития является ни чем иным как математическим ожиданием глубины бронепробития. Следовательно реальная величина глубины бронепробития будет лежать в некотором диапазоне. Для обеспечения вероятности непробития в 95% этот диапазон будет равен 2s.Таким образом максимально возможная глубина бронепробития на дистанции D=1200м будет равна:

где – математическое ожидание бронепробиваемости ПТС противника.

s – среднеквадратическое отклонение от математического ожидания глубины бронепробития, для современных боеприпасов

4.1 Расчёт переднего броневого листа лобовой проекции.

Угол подворота:

Угол безопасного маневрирования корпуса:

Так как ;

Угол наклона детали:

;

По графику бронистойкости

Толщина броневой плиты

Толщина монолитной брони по нормали

4.2 Нижний передний лист лобовой проекции.

Так как он находится на высоте, не превосходящей высоту экрана местности , то нет необходимости производить расчет габаритных характеристик броневой защиты. Поэтому толщину монолитной броневой защиты следует принять .

4.3 Крыша корпуса.

Угол подворота:

Угол безопасного маневрирования корпуса:

Так как ;

Угол наклона детали:

;

Так как лист расположен горизонтально, следовательно, нет необходимости производить расчет габаритных характеристик броневой защиты. Поэтому толщину монолитной броневой защиты следует принять .

4.4 Кормовой лист.

Так как данный лист находится в кормовой части машины, а в ходе ведения боя лобовая проекция является наиболее поражаемой, следовательно, нет необходимости обеспечивать защищенность в соответствии с приведенным выше расчетом.

Принимаем толщину листа из монолитной броневой стали .

4.5 Днище корпуса.

Угол подворота:

Угол безопасного маневрирования корпуса:

Так как ;

Угол наклона детали:

;

Так как лист расположен горизонтально, следовательно, нет необходимости производить расчет габаритных характеристик броневой защиты, кроме того, условие делает невозможным воспользоваться принятой выше расчетной схемой.

Поэтому толщину монолитной броневой защиты принимаем .

4.6 Расчёт бортового листа.

Исходные данные:

Угол подворота:

Угол безопасного маневрирования корпуса:

Угол наклона детали:

;

Толщина броневой плиты

По графику бронистойкости

Толщина монолитной брони по нормали

4.7 Расчёт маски башни.

4.7.1Расчёт лобовой проекции.

Угол подворота γ=0˚;

Угол безопасного маневрирования корпуса q=35˚;

Так как γ<q ,то ;

Угол наклона детали β=75˚;

По графику бронистойкости

Толщина монолитной брони по нормали

4.7.2. Расчёт бокового листа маски

Исходные данные:

Угол подворота:

Угол безопасного маневрирования корпуса:

Угол наклона детали:

;

Толщина броневой плиты

По графику бронистойкости

Толщина монолитной брони по нормали

4.8 Расчет брони башни

4.8.1 Расчёт переднего листа башни.

Угол подворота γ=0˚;

Угол безопасного маневрирования корпуса q=35˚;

Так как γ<q ,то ;

Угол наклона детали β=75˚;

По графику бронистойкости

Толщина монолитной брони по нормали

Рис6 расположение броневых листов на башне

4.8.2 Расчёт бокового 1листа башни.

Исходные данные:

Угол подворота:

Угол безопасного маневрирования корпуса:

Угол наклона детали:

;

Толщина броневой плиты

По графику бронистойкости

Толщина монолитной брони по нормали

4.8.3 Расчёт бокового 2листа башни.

Исходные данные:

Угол подворота:

Угол безопасного маневрирования корпуса:

Так как данный лист находится в задней части башни, а в ходе ведения боя лобовая проекция является наиболее поражаемой, следовательно, нет необходимости обеспечивать защищенность в соответствии с приведенным выше расчетом.

Принимаем толщину листа из монолитной броневой стали .

4.8.4. Расчёт задних листов башни.

Так как данный лист находится в задней части башни, а в ходе ведения боя лобовая проекция является наиболее поражаемой, следовательно, нет необходимости обеспечивать защищенность в соответствии с приведенным выше расчетом.

Принимаем толщину листа из монолитной броневой стали .

4.8.5 Расчёт крыши башни.

Угол подворота:

Угол безопасного маневрирования корпуса:

Так как ;

Угол наклона детали:

;

Так как лист расположен горизонтально, следовательно, нет необходимости производить расчет габаритных характеристик броневой защиты. Поэтому толщину монолитной броневой защиты следует принять .

5. Расчет массы забронированного корпуса.

Расчёт массовых характеристик броневых деталей осуществляется исходя из их габаритных характеристик (толщины b_гi и площади F_i ) и плотности материала.

m_м = r_м × V_м , где r_м– плотность монолитной брони (r_м = 7,8510 ³ кг/м³).

5.1 Бортовой бронелист.

1. 5.2 Передний лист лобовой проекции.

5.3 Передний нижний лист лобовой проекции.

5.4 Днище.

5.5 Крыша корпуса.

5.6 Кормовой лист.

5.7 Маска

5.8 Башня.

5.9 Суммарная масса корпуса машины.

Занесем полученные данные в таблицу

6. Масса остальных частей.