146963 (Выбор основных параметров, расчет и конструирование тепловозов), страница 4
Описание файла
Документ из архива "Выбор основных параметров, расчет и конструирование тепловозов", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "транспорт" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "транспорт" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "146963"
Текст 4 страницы из документа "146963"
По полученным парным значениям и на диаграмме (рис 4) наносим 4 точки и соединяем их плавной кривой. Эта линия является безразмерной характеристикой сети. Точки пересечения безразмерной характеристики сети с безразмерными характеристиками вентилятора при различных углах наклона лопаток являются рабочими точками вентилятора.
Полученные рабочие точки дают возможность определить максимальное значение к.п.д. вентилятора и выбрать угол установки его лопастей. Рабочим участком аэродинамической характеристики вентилятора должна приниматься та его часть, на которой при заданном угле установки лопаток.
В соответствии с данными, представленными на рис.4 и угол установки лопастей .
3.5.5 Определяем расчетную угловую скорость вращения вентиляторного колеса
3.5.6 Находим величину мощности на привод вентилятора
Соответственно на расход двух вентиляторов холодильника необходимо 116 кВт.
Раздел 4.
ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ПРОЕКТИРУЕМОГО ТЕПЛОВОЗА
В качестве тепловоза прототипа принимаем пассажирский тепловоз с передачей постоянного тока ТЭП60.
Необходимая электрическая мощность тягового генератора:
,
где – эффективная мощность дизеля;
– коэффициент затрат мощности на собственные нужды;
– коэффициент полезного действия тягового генератора.
Принимаем , .
Для проектируемого тепловоза применяем генератор постоянного тока ГП-311Б, мощностью 2000 кВт.
Таблица 5
Основные технические данные тягового генератора ГП-311Б
Род тока, возбуждение, вентиляция | Постоянный, независимого возбуждения, принудительная вентиляция |
| 2000 |
| 700 |
| 4320 |
| 850 |
Масса, кг | 8900 |
Проектируемый тепловоз имеет передачу постоянного тока.
Мощность тяговых электродвигателей определяется количеством используемых на тепловозе ведущих осей.
По мощности выбираем тяговый электродвигатель ЭД-118Б.
Таблица 6
Основные технические данные тягового электродвигателя ЭД-118Б
Тип подвески | Опорно-осевая |
| 305 |
| 463/700 |
| 720/476 |
| 36,64 |
Система охлаждения тяговых двигателей воздушная, принудительная, модульного типа с осевым вентилятором, спрямляющим аппаратом. Привод вентилятора – от электродвигателя постоянного тока.
Аккумуляторная батарея локомотива подбирается по величине требуемой емкости Е, [А·ч]
,
где – величина пускового тока;
– резерв токовой нагрузки при запуске;
– расчетное число циклов запуска дизеля;
– расчетная продолжительность времени запуска дизеля;
– коэффициент, учитывающий неполную зарядку аккумуляторной батареи в момент пуска;
– коэффициент, учитывающий уменьшение емкости батареи в результате перегрузки;
– коэффициент, учитывающий уменьшение емкости батареи при повторных пусках;
– коэффициент, учитывающий уменьшение емкости батареи при работе в трудных климатических условиях.
Выбираем батарею типа 48ТН-450У2.
Таблица 7
Основные технические данные аккумуляторной батареи 48ТН-450
Тип | Кислотная |
Количество аккумуляторов | 48 |
Емкость, А·ч | 450 |
Напряжение, В | 96 |
Масса, кг | 1926 |
Подбор тормозного компрессора производится по требуемой производительности:
,
где – снижение (повышение) давления в главных резервуарах при торможении (зарядке) тормозов;
– объем главных резервуаров локомотива;
– время, необходимое на зарядку тормозов;
– расход воздуха в тормозной магистрали при торможении поезда;
– расход воздуха на служебные нужды локомотива;
– коэффициент, учитывающий снижение производительности компрессора по мере увеличения срока службы.
Необходимая емкость топливного бака:
,
где – запас топлива при работе на номинальном режиме;
– плотность дизельного топлива.
,
где – коэффициент запаса (резерв);
– время работы локомотива на участке обращения;
– величина удельного расхода топлива;
,
где – длина участка обращения тепловоза;
– расчетная техническая скорость движения тепловоза на участке обращения.
;
Округляем запас топлива до 5000 кг (для ТЭП60).
Запас масла в системе дизеля составляет 1580 кг, воды – 1060 кг, песка – 600 кг.
Раздел 5.
ВЫБОР КОНСТРУКЦИИ ЭКИПАЖНОЙ ЧАСТИ. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ РЕССОРНОГО ПОДВЕШИВАНИЯ И ЕГО УПРУГИХ ЭЛЕМЕНТОВ
Экипаж тепловоза. В конструкциях магистральных локомотивов обычно используют кузова вагонного типа. Кузов изготовлен с несущей рамой. Основой кузова является каркас из гнутых профилей, который снаружи обшит металлическими листами толщиной 1,5 мм. Изнутри на каркасе закреплена винтами внутренняя обшивка из металлических листов толщиной 1 мм. Тележки тепловоза прежде всего должны обеспечивать выполнение установленных показателей безопасности движения и динамических качеств экипажа, способствовать реализации максимальных тяговых свойств и содержать наименьшее количество узлов трения. Кроме этого, наиболее ответственные элементы конструкции тележек должны быть доступны для проведения диагностического контроля и обладать минимальной трудоёмкостью при проведении ТО и ТР. Так как проектируемый тепловоз является пассажирским с конструкционной скоростью равной 160 км/ч, то применяем для проектируемого локомотива двухступенчатое рессорное подвешивание и тяговый привод 3-го класса. Вертикальные и поперечные колебания экипажа в этом случае гасятся специальными демпферами. Величина суммарного статического прогиба Δ∑=170 мм для проектируемого тепловоза.
Передаточное число тягового редуктора:
,
где nдmax – допустимая частота вращения якоря ТЭД, об/мин;
5.1 Первая ступень рессорного подвешивания
5.1.1 Цилиндрическая винтовая пружина
Сцепной вес тепловоза: 1378 кН;
вес кузовной части тепловоза с экипировкой:
, кН;
вес надрессорного строения, приходящийся на одну тележку:
, кН
где - обрессоренный вес тележки тепловоза;
суммарный статический прогиб рессорного подвешивания: ;
прогиб первой ступени: ;
прогиб второй ступени: .
Расчётная схема цилиндрической винтовой пружины (см. рис.8).
Рис 8. Расчетная схема цилиндрической винтовой пружины
Жесткость пружин первой ступени рессорного подвешивания тележки:
.
Жесткость одного из двух комплектов пружин буксы колесной пары:
.
Принимаем, что комплект будет состоять из двух концентрически расположенных пружин. Принимаем соотношение жесткостей наружной и внутренней пружины .
Тогда ;
,
.
Диаметр наружной пружины:
.
Принимаем значение числа рабочих витков для наружной пружины , соответствующее число витков для внутренней пружины составит .
Принимаем .
Величина расчетных касательных напряжений в витках пружины:
где ;
;
;
.
Дополнительное напряжение в витках:
.
;
.
Проверка условия прочности пружин:
.
Наружная пружина:
;
Внутренняя пружина:
.
Шаг витков пружин:
,
где – коэффициент запаса, учитывающий деформацию пружины от дополнительных динамических сил;
– величина запаса по высоте на отсутствие возможного смыкания витков при деформации пружины.
Наружная пружина:
;
Внутренняя пружина:
.
Высота пружин в свободном состоянии:
.
.
Разность высот пружин при формировании упругого комплекта нивилируется подкладкой или формой опорной поверхности сопрягающихся с пружинами деталей.
5.1.2 Резиновые амортизаторы
Резиновые амортизаторы установлены в первой ступени рессорного подвешивания в каждом упругом комплекте буксы, последовательно двум концентрически расположенным пружинам.
Рис 9. Расчетная схема резинового амортизатора
Нагрузка, воспринимаемая резиновым амортизатором:
Исходя из известных значений параметров пружин и соображений компоновки, принимаем .
Высота амортизатора в свободном состоянии с учетом величины допустимой деформации сжатия:
.
Твердость резины в единицах ТИР:
Так как амортизатор работает в условиях воздействия воздуха и влаги, то согласно справочным данным, выбираем резину марки 7-2959.