125628 (Фреоновая рассольная двухступенчатая холодильная установка)
Описание файла
Документ из архива "Фреоновая рассольная двухступенчатая холодильная установка", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "промышленность, производство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "промышленность, производство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "125628"
Текст из документа "125628"
Камчатский государственный технический университет мореходный
Кафедра холодильных факультет машин и установок
Пояснительная записка к курсовой работе
по дисциплине: "Судовые холодильные установки и системы кондиционирования воздуха"
На тему: "Фреоновая рассольная двухступенчатая холодильная установка"
Курсант Навильников Р.С.
Группа 97 СМ-2
Руководитель ст. преп. :
Сарайкина И.П.
ПЕТРОПАВЛОВСК-КАМЧАТСКИЙ 2000
Содержание
-
Задание на курсовую работу
-
Обоснование температур кипения и конденсации
-
Обоснование перехода к двухступенчатому сжатию
-
Описание схемы судовой холодильной установки
-
Тепловой расчет холодильной машины
-
Подбор оборудования
-
Подбор компрессоров
-
6.2 Подбор теплообменников
6.3 Подбор конденсатора
6.4 Подбор испарителя
6.5 Подбор рессивера
1. Задание на курсовую работу
Подобрать холодильное оборудование и выполнить полную схему трубопроводов холодильной установки.
Исходные данные:
Хладоагент R 22
Q0 = 70 кВт
tп = -270С
tw = 270C
Cистема охлаждения - РО
Способ подачи холодильного агента в испарительную систему - БН
Перечень сокращений:
Q0 - холодопроизводительность, кВт;
tп - температура воздуха в охлаждаемых объектах ,0С;
tw - расчетная температура забортной воды,0С;
CО - система охлаждения;
РО - рассольное охлаждение;
СП - способ подачи холодильного агента в испарительную систему;
Н - насосно-циркуляционный;
БН - безнасосный;
ПТ - промежуточный теплообменник;
РТ – регенеративный теплообменник;
КМ - компрессор;
КД - конденсатор;
И - испаритель;
РК1 – регулирующий клапан 1;
РК2 – регулирующий клапан 2
2. Обоснование температур кипения и конденсации
1. Определяем температуру кипения :
tср=tП –10= -27-10=-37 0 C - РО
t0=tср –5=-37-5=-42 0C - РО или 231 К
t=5 0 C
2. Определяем температуру конденсации:
tw2=tW +(34)=27+4=31 0C
tK=tw2+(2-3)=31+3=34 0C или 307 К
tK=2 0C
3. По значению t0 и tК определяем р0 и рК: р0=0,096 МПа , рК=1,319 МПа,
3. Обоснование перехода к двухступенчатому сжатию
Причины перехода к многоступенчатому сжатию.
Для достижения температур 248 К и ниже, требуемым иногда по условиям холодильной технологии, нужно понизить температуру кипения холодильного агента. При использовании одноступенчатой холодильной машины в этом случае нарушается работа компрессора: давление конденсации и температура паров в конце сжатия достигают недопустимых значений, снижается вязкость смазочного масла, увеличиваются потери на трение.
С понижением температуры кипения и повышением температуры конденсации уменьшаются объемный и индикаторный К.П.Д.,а также эффективность подогрева.
Во избежание перечисленных потерь применяют 2х-и 3х ступенчатое сжатие с промежуточным охлаждением паров холодильного агента. Двухступенчатое сжатие, отсасываемых из испарительной системы паров, осуществляется в два этапа. Сначала пары сжимаются и нагнетаются ступенью низкого давления, затем они смешиваются с холодными парами, поступающими из промежуточного теплообменника, и охлаждаются. После чего отсасываются, сжимаются и нагнетаются в конденсатор ступенью высокого давления.
Двухступенчатое сжатие паров холодильного агента может осуществляться в основном двумя способами:
с неполным промежуточным охлаждением их и, одним либо двойным регулированием ;
с полным промежуточным охлаждением и двойным регулированием.
Двухступенчатое сжатие рекомендуется применять при отношении давлений РК / Р0 больше 9.
Двухступенчатое сжатие по сравнению с одноступенчатым имеет следующие преимущества :
удельный объем холодильного агента, а следовательно, величина работы в цилиндре высокого давления уменьшается, благодаря промежуточному охлаждению пара после цилиндра низкого давления;
объемные показатели поршневых компрессоров увеличиваются вследствие уменьшения отношения РК / Р0 ;
возможно одновременное получение двух температур кипения.
Наряду с преимуществами двухступенчатое сжатие имеет существенные недостатки, заключающиеся в повышении стоимости установки и ее эксплуатации, увеличении площади машинных отделений, усложнение схемы установки и дополнительных трудностях в ее регулировании.
Отношение давлений рК / р0 =1,319 / 0,096=13,7 т.к. 13,79 ,то необходимо применить 2х ступенчатую холодильную машину;
4. Описание схемы судовой холодильной установки
Холодильная установка включает в себя:
Два винтовых компрессора низкой и высокой ступеней, один регенеративный теплообменник; один промежуточный теплообменник; один конденсатор; линейный ресивер; рассольных насоса ; электродвигатель.
Пар хладоагента R22, отсасываемый компрессором ступени низкого давления из испарителя, сжимается до pпр, подается на ступень высокого давления и охлаждается, подаваемым из промежуточного теплообменника парами R22. Пар из верхней части промежуточного теплообменника и ступени низкого давления отсасывается компрессором ступени высокого давления, где сжимается до давления конденсации хладоагента, и нагнетается в конденсатор, где конденсируется, охлаждается и переохлаждается. Затем жидкий хладоагент самотеком поступает в линейный ресивер, который служит для накапливания хладоагента и для равномерной его подачи. После конденсатора жидкий холодильный агент, пройдя через фильтр, проходит через регенеративный теплообменник и эмеевик промежуточного теплообменника,где еще сильнее переохлождается, после чего разделяется на два потока: основной поток дросселируется в испаритель, а меньшая часть проходит через регулирующий клапан, где дросселируется до pпр. Жидкий Х.А., в змеевике промежуточного теплообменника, охлаждается отдросселированным хладоагентом, после чего хладоагент дросселируется в регулирующем клапане и подается в испарительную систему, где кипит в межтрубном пространстве горизонтального кожухотрубного испарителя, откуда отсасывается компрессором низкого давления. В данной установке предусмотрен слив хладоагента из всех агрегатов в линейный ресивер. Оттайка производится путем перекрытия клапанов подачи и открытия клапана из системы нагнетания горячих паров в коллекторе испарительной системы. Жидкий хладоагент давлением вытесняется в линейный ресивер и происходит оттайка испарительной системы.
Преимущества данной схемы таковы:
1) влага не попадает в испарительную систему;
2) высокая разность давлений позволяет устанавливать РК2;
3) переохлажденный хладоагент можно транспортировать по трубопроводам на большие расстояния;
4) легкая автоматизация.
А основной недостаток схемы в том, что необходимо наличие конечной разности температур между температурой потока хладоагента в змеевике и температурой кипения хладоагента в промежуточном теплообменнике при pпр.
Описание цикла:
11-1 процесс перегрева паров Х.А. в регенеративном теплообменнике;
1-2 – адиабатическое сжатие пара в компрессоре 1й ступени до промежуточного давления Pпр;
3-4 - адиабатическое сжатие насыщенных паров, из промежуточного теплообменника и 1й ступени, до давления конденсации в компрессоре 2й ступени Pк;
4-5 - процесс охлаждения и конденсации паров при Pк; 5-6 – переохлаждение жидкого Х.А. в регенеративном теплообменнике при Pк;
6-7- переохлаждение жидкого Х.А. в промежуточном теплообменнике при Pк;
7-8- процесс дросселирования от давления Pк до P0;
8-11- процесс кипения в испарителе при постоянном давлении Р0;
7-8дросселирование части жидкого Х.А. от Рк до Рпр;
9-10кипение ХА в промежуточном теплообменнике при давлении Рпр;
3точка смешивания паров ХА поступающих из промежуточного теплообменника и 1й ступени компрессора;
5. Тепловой расчет холодильной машины
1. Определяем промежуточное давление:
pПР= = =0,356 МПа,
принимаем рПР=0,356 МПа, тогда tПР=263 К или -100C;
2. Согласно давлением р0, рК и рПР строим цикл холодильной машины, принимая перегрев паров на всасывание ц.н.д. 17 К , переохлаждение жидкого фреона 22 в регенеративном теплообменнике 6 К и переохлаждение в промежуточном теплообменнике до температуры на 5 К выше промежуточной температуры т.е. до 268 К.
3. Из диаграммы находим параметры узловых точек цикла и сводим их в таблицу 1.
Таблица 1.
N то- чек | температура, 0C | давление, МПа | энтальпия, кДж/кг | удельный объем, м3/кг |
1 | -25 | 0,096 | 597,5 | 0,23 |
2 | 32 | 0,356 | 630 | 0,085 |
3 | 24 | 0,356 | 624 | 0,08 |
4 | 89 | 1,319 | 661 | 0,023 |
5 | 34 | 1,319 | 442 | - |
6 | 26 | 1,319 | 434 | - |
7 | -5 | 1,319 | 396 | - |
8 | -10 | 0,096 | 396 | - |
9 | -42 | 0,356 | 396 | - |
10 | -10 | 0,356 | 600 | 0,07 |
11 | -42 | 0,096 | 587,5 | 0,22 |
4. Холодопроизводительность 1кг R22:
q0=i11-i7=587,5-396=191 ,5кДж/кг.
5. Массовый расход R22 в ступени низкого давления:
Gн.д.=Q/q0=70/191,5=0,336 кг/c.
6. Отношение массовых расходов R22 низкой и высокой ступеней: