124807 (Электродвигатель асинхронный с короткозамкнутым ротором мощностью 200 КВт), страница 2
Описание файла
Документ из архива "Электродвигатель асинхронный с короткозамкнутым ротором мощностью 200 КВт", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "промышленность, производство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "промышленность, производство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "124807"
Текст 2 страницы из документа "124807"
Ток в обмотке ротора по (8.57):
I2 = ki I1 I = 0,936 202,866 4,196 = 796,6 А
Где (8.58): ki = 0,2 + 0,8cos = 0,2 + 0,8 0,92 = 0,936
[по (8.66): vi = (2m1 w1 kоб1) / (Z2 kск) = (2 3 40 0,874) / 50 = 4,196
(пазы ротора выполняем без скоса – kск = 1)].
Площадь поперечного сечения стержня (предварительно) по (8.68):
qс = I2 / J2 = 796,6 / 4,3 106 = 185 10-6 м2 = 185 мм2
(плотность тока в стержне клетки со вставными стержнями принимаем J2 =4,3 106 А/м).
Паз ротора определяем по рис. 8.41, а. Принимаем = 0,5 мм.
Допускаемая ширина зубца по (8.75):
bz2доп = (B tz2 l) / (Bz2 lст2 kс) = (0,79 20,9 10-3 0,36) / (1,8 0,36 0,97) = 9,5 10-3 м = 9,5 мм
(принимаем ВZ2 = 1,8 Тл по табл. 8.10).
Размеры паза:
b1 = 4 мм
b2 = 7 мм
hП = 40.5 мм
Рис. 2 Паз и зубец ротора
Площадь поперечного сечения стержня по (8,79):
qс = /8 (b12 + b22) + 0,5 (b1 + b2) h1 = /8 (42 + 72) + 0,5 (4 + 7) 40,5 = 185,025 мм.
Плотность тока в стержне: J2 = I2 / qc = 796,6 / 185,025 10-6 = 4,305 106 А/м2.
Короткозамыкающие кольца. Площадь поперечного сечения кольца по (8.72):
qкл = Iкл / Jкл = 3251 / 4,09 106 = 795 мм2;
Iкл = I2 / = 796,6 / 0,245 = 1626,27 А;
= 2sin (p / Z2) = 2sin (2 / 50) = 0,245;
Jкл = 0,95J2 = 0,95 4,09 106 = 4,09 106 А/м.
Размеры размыкающих колец:
hкл = 1,1hП2 = 1,1 40 = 44 мм;
bкл = qкл / hкл = 795 / 44 = 18 мм;
qкл = hкл bкл = 44 18 = 795 мм2;
Dк.ср = D2 – hкл = 333,2 – 44 = 289,2 мм.
Аналог | Расчет | |
, мм | 0,9 | 0,9 |
D2, мм | 0,3332 | 0,3332 |
Dj, мм | 0,12 | 0,12 |
b1, мм | 4 | 4 |
b2, мм | 7 | 7 |
hП, мм | 40 | 40 |
1.5 Расчет магнитной цепи
Магнитопровод из стали 2312, толщина листов 0,5 мм.
Магнитное напряжение воздушного зазора по (8.103):
F = 2/0 B k = 1,59 106 0,79 1,222 0,9 10-3 = 1383 А;
k = tz1 / (tz1 – 1 ) = 17,54 / (17,54 – 3,539 0,9) = 1,222;
1 = [(bш1 / )2] / (5 + bш1 / ) = [(5,7 / 0,9)2] / (5 + 5,7 / 0,9) = 3,539.
Магнитное напряжение зубцовой зоны статора по (8.104):
Fz1 = 2hz1 Hz1 = 2 46,1 10-3 1442 = 132,9 А
где hZ1 = hП1 = 46,1 мм;
[расчетная индукция в зубцах по (8.105):
Bz1max = (B tz1 l) / (bz1min lст1 kс1) = (0,79 17,54 0,36) / (7,86 0,36 0,97) =1,86 Тл;
bZ1min = 7,86 мм; kc = 0,97 по табл. П1.7 [2] для ВZ1max = 1,86 Тл находим HZ1min = =3490 A/м
Bz1min = (B tz1 l) / (bz1max lст1 kс1) = (0,79 17,54 0,36) / (12,5 0,36 0,97)= =1,17 Тл;
bZ1max = 12,5 мм; kc = 0,97 по табл. П1.7 [2] для ВZ1min = 1,17 Тл находим HZ1min = 559 A/м.
Bz1ср = (Bz1min + Bz1max) / 2 = (1,86+1,17) /2 =1,51 Тл
для ВZ1ср = 1,51 Тл находим HZ1ср = 1150 A/м
Hz1=1/6*(HZ1min +4 HZ1ср + HZ1max)=1442 A/м].
Магнитное напряжение зубцовой зоны ротора по (8.108):
Fz2 = 2hz2 Hz2 = 2 0,0405 1129 = 90,36 А
(hZ2 = hП2= 40,5 мм);
[индукция в зубце по (8.109):
Bz2max = (B tz2 l) / (bz2min lст2 kс2) = (0,79 20,9 0,36) / (9,35 0,37 0,97)= =1,77 Тл;
bZ2min = 9,35 мм; kc = 0,97 по табл. П1.7 [2] для ВZ1max = 1,77 Тл находим HZ1max =2700 A/м
Bz2min = (B tz2 l) / (bz2max lст2 kс2) = (0,79 16,6 0,36) / (16,6 0,36 0,97)= =1 Тл;
bZ2max = 16,6 мм; kc = 0,97 по табл. П1.7 [2] для ВZ2min = 1 Тл находим HZ2min = =409 A/м.
Bz2ср = (Bz2min + Bz2max) / 2 = (1,77+1) /2 =1,39 Тл
для ВZ2ср = 1,39 Тл находим HZ2ср = 917 A/м
Hz2=1/6*(HZ2min +4 HZ2ср + HZ2max)=1129 A/м].
Коэффициент насыщения зубцовой зоны по (8.115):
kz = 1 + [(Fz1 + Fz2) / F] = 1 + [(132,9 + 90,36) / 1383] = 1,2
Магнитное напряжение ярма статора по (8.116):
Fa = La Ha = 0,372 905 = 336,6 А;
La = [(Da – ha)] / 2p = [(0,52 – 0,0464)] / 4 = 0,372 м;
ha = [(Da – D) / 2] – hп1 = [(0,52 – 0,335) / 2] – 46,1 10-3 = 46,4 10-3 м;
Ва = Ф / (2ha lст1 kс1) = 47,56 10-3 / (2 46,4 10-3 0,36 0,95) = 1,5 Тл;
(для Ва = 1,42 Тл по табл. П1.6 [2] находим На = 40 А/м).
Магнитное напряжение ярма ротора по (8.121):
Fj = Lj Hj = 125 10-3 2100 = 262,45 А;
Lj = [(Dj + hj)] / 2p = [(120+ 39,12) 10-3] / 4 = 125 10-3 м;
hj = 39,12 10-3 м;
Вj = Ф / (2hj lст2 kс2) = 47,56 10-3 / (2 39,12 10-3 0,37 0,97) = 1,69 Тл;
(для Вj = 1,69 по табл. П1,6 [2] находим Нj = 2100 А/м).
Магнитное напряжение на пару полюсов по (8.128):
Fц = F + FZ1 + FZ2 + Fa +Fj = 1383 + 132,9 + 90,36 + 336,6 + 262,45 = 2205 А
Коэффициент насыщения магнитной цепи по (8.129):
k = Fц / F = 2205 / 1383 = 1,595
Намагничивающий ток по (8.130):
I = (p Fц) / (0,9m w1 kоб1) = (2 2205) / (0,9 3 40 0,874) = 46,7 А
Относительное значение
I* = I / I1ном = 46,7/ 202,86 = 0,23. (допустимо)
1.6 Расчет параметров рабочего режима
Активное сопротивление обмотки статора по (8.132):
r1 = kR 115 (L1 / qэфа) = 1/43 10-6 *(60,5 / 4 13,34 10-6) = 0,02637 Ом,
для класса нагревостойкости изоляции F расчетная температура vрасч = 120ºС;
для медных проводников = 10-6 / 43 Ом м
Длина проводников фазы обмотки по (8.134):
L1 = lср w1 = 1,513 40 = 60,5 м
по (8.135): lcp = 2 (lп1 + lл1) = 2 (0,38 + 0,376) = 1,513 м; lп1 = l1 = 0,38 м;
по (8.136): lл1 = (Kл bкт) + 2В = (1,276 0,219) + (2 0,025) = 0,376 м;
где В = 0,025 м
bкт=[(D+hп1)/2p]=[(0,335+0,0461)/4]1=0,219 м
Относительное значение
r1* = r1 (I1ном / U1ном) = 0,02637 (202,86 / 380) = 0,01407 Ом.
Активное сопротивление фазы обмотки ротора по (8.168):
r2 = rc + (2rкл / 2) = 78 10-6 + (2 0,8466 10-6 / 0,2452) = 83 10-6 Ом;
rc = 115 (l2 / qс) = (10-6 / 41) (0,39 / 185 10-6) = 78 10-6 Ом;
rкл = 115 [Dклср / (Z2 qкл)] = (10-6 / 41) (0,2892 / 50 795 10-6)] = =0.8466 10-6 Ом;
где для вставной медной обмотки ротора р115 = 10-6 / 41 Ом м.
Приводим r2 к числу витков обмотки статора по (8.172) и (8.173):
r2 = [r2 4m (w1 kоб1)2] / (Z2 kск2) = [0,83 10-6 4 3 (40 0,874)2] / 50 = =0,02436 Ом.
Относительное значение:
r2* = r2 (I1ном / U1ном) = 0,02436 (202,86 / 380) = 0,013 Ом.
Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора по (8.152):
x1 = 15,8 (f1 / 100) (w1 / 100)2 [l / (p q)] (п1 + л1 + д1) = 15,8 (50 / 100) (40 / 100)2 [0,36 / (2 5)] (1,1 + 1,194 + 1,232) = 0,16044 Ом;
где
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния
Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния
Относительное значение:
x1* = x1 (I1ном / U1ном) = 0,16 (202,86 / 380) = 0,08563 Ом.
Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора по (8.177):
x2 = 7,9 f1 l (п2 + л2 + д2) 10-6 = 7,9 50 0,36 (3,1 + 0,64 + 1,626) = 763 10-6 Ом
где
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния
Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния
Коэффициент проводимости скоса
Аналог | Расчет | |
r1, Ом | 0,014 | 0,01407 |
r2, Ом | 0,014 | 0,013 |
х1, Ом | 0,086 | 0,08563 |
х2, Ом | 0,22478 | 0,22383 |
1.7 Расчет потерь
Потери в стали основные по (8.187):
Pстосн = P1.0/50 (f1 / 50) [(kда Bа2 mа) + (kдz1 Bz12 mz1)] = 1,75 [(1,6 1,422 194,4) + (1,8 1,5132 79,165)] = 1668 Вт;
mz1 = hz1 bz1ср Z1 lст1 kc1 c = 46,1 10-3 10,164 10-3 60 0,38 0,95 7,8 103 = 79,165 кг;
ma=π (Da – ha) ha lст1 kc1 c = π (0.52 – 0.0464) 0.0464 0.36 0.95 7,8 103=194,4
kда = 1,6; kдz1 = 1,8
(P1.0/50 = 1,75 Вт/кг для стали 2312 по табл. 8.26; c – удельная масса стали, ;
- масса стали ярма и зубцов статора)
Поверхностные потери в статоре по (8.194):
Pпов1 = pпов1 (tz1 – bш1) 10-3 Z1 lст1 = 847,25 (20.9 – 5,7) 60 0,36 10-3 = 228,73 Вт.
Удельные поверхностные потери по (8.192):
pпов1 = 0,5 k0.1 [(Z2 n2) / 10000]1,5 (b0.1 tz2 103)2 = 0,5 1,8 [(50 1500) / 10000]1,5 (0,323 20.9)2 = 847,25 Вт/м2.
Принимаем k02 = 1,8
b0.1 = 0.1 k B = 0,335 1,222 0,79 = 0,323 Тл;
bш / = 5,7 / 0,9 = 6,333 по рис. 8.53 0.1 = 0,32.
Пульсационные потери в зубцах ротора по (8.200):
Pпул2 = 0,11 [(Z1 n Bпул2) / 1000]2 mz1 = 0,11 [(50 1500 0,105/ 1000)2 72,7 = 720,466 Вт.
Bпул2 = (1 Bz2ср) / 2tz2 = (3,539 0,9 10-3 1,386) / (2 20,9 10-3) = =0,105 Тл;
mz2 = Z2 hz2 bz2ср lст2 kс2 с = 50 40,5 10-3 12,985 10-3 0,37 0,97 7800 =72,7 кг.
Расчет пульсационных потерь в статоре и поверхностных в роторе не производим, так как они малы.
Сумма добавочных потерь в стали по (8.202):
Pст.доб = Pпов1 + Pпул1 + Pпов2 + Pпул2 = 228,73+ 720,466 = 949,2 Вт.
Полные потери в стали по (8.203):
Рст = Рст.осн + Рст.доб = 1793 + 949,2 = 2742,1 Вт.