Промыщленные и бытовые скв, страница 3

Определяем значения энтальпии и влагосодержання прнгочного воз- Н=Н- ~ид=д- 1000 И~., и» О и» и и (1.10) где Ои - Расход ПРиточного воздУха 4 На пересечение ~вний Н» — салаг нли д„— соозг с линией ем» опреде ллем положение состояния притачного воздуха т. П. 5. Првнимаем, что подогрев в приточном вентнлкюре и воздуховодах РавенМ„»=Г»-Г» =1-15'С. 6. От т. П по линии д» = сапы опшадываем вниз С„- 1к = 1 — 1,5 'С. П инципиальная схема прямоточной СКВ для холодного периода года р показана на рис.1.2 а.

Наружный воздух нагревается в воздухоподогревателе первой ступени (см, рис. 12 б, линия НК), изоэнтальпийно увлэжняется в оросительной камере (линия КО) и нагреваегск в воздухоподогревателе второй ступени (линия ОЩ, после чего вентилятором подается в обслуживаемое помешение (точка Щ без учета подогрева в поляодяших воздуховодах и вентиляторе. Графический расчет прямоточной СКВ для холодного периода с использование Н-й — лнмрамыы следуюший. 1. По исходным данным наносим на Нч1- диаграмму т. Н и В.

2. Определяем угловой козффиояент процесса внутри обслуживаемого 7. Определяем положение состояния воздуха после оросительной камеры т. О на пересечении «„= сопл! с кривой йв = 90 — 95%. 8. На пересечении линии Нв = сопя! и «„сопя! определяем параметры воздуха после воздухоподогревателя первой ступени т. К. 9. Расход теплоты на первой ступени подогрева воздуха 1е!=Оч (Н.-Ня) (1.11) 10. Расход тепла иа второй ступени подогрева воздуха д„= О„(Не-НО). (!.12) «в-«в «в а) «в «в «в «в «в-«в 'й «в~ «в В) Рис. 1.2.Схема СКВ (а) и Н-«-диаграмма изменения состояния воздуха в СКВ для холодного (б) и теплого (в, г) периодов года 1 — помещение; 2, 3 — приточный и вытяжной вентилаторы; 4, б — первая и вторая ступени подогрева воздуха; 5 — оросительная камера; 1р и 2р — первая и вторая рециркуляцни; Т вЂ” теплоносителей Х — холодная вода; Н вЂ” нарулсный, У вЂ” удаляемый воздух ! 1.

Расход воды на обработку воздуха в оросительной камере -15- к ~ О к О 1« -«„) 1000 (1.!3) 1.5 2. Графический метод расчета лрям оточной УКВ для теилого периода года Принципиальная схема прямоточной СКВ для теплого периода года та же, что и для холодного периода, но подогреватель 1 ступени отсутствует. Наружный воздух политропно осушаетса в оросительной камере (линия НО на рис. 1.2 в), нагревается в воздухоподогревателе второй ступени (линия ОП) и подогревается в подводящих воздуховодах и вентиляторе (линия ПП"), после чего поступает в обслуживаемое помещение (т. Щ. Графический расчет прямоточной СКВ для теплого периода с использование Н-«-диаграммы проводится для пунктов 1-4 твк же, как для холодного периода, а после определения параметров приточного воздуха т.

П будет следушпщй: 1 — б См п 151 7. Определяем положение состояния воздуха после орооительной камеры т. О на пересечении «, = сопя! с кривой чс = 90 — 95%. 8. Так как подо~реватчль первой ступени отсутствует, соединяем т. О с т. Н вЂ” прямой линией, соответствующей политропному процессу в оросительной камере. 9. Расход теплоты на второй ступени подогрева воздуха определяется по формуле (1.12).

10. Расход воды на обработку воздуха в оросительной камере 1у ~ч («н «О ) вкв 1000 1. 5 3, Аналитический метод расчета прям ото ч ной УКВ для теплого периода года Аналитические расчеты проводятся с использованием численных коэффициентов, приведенных в табл.!.2. 1. Определяем параметры прнточного воздуха т.

П Н = Н вЂ” ~, « = « — "'О, г = г — — не — . (1.15) Ое ' ' а„ ' ' Ср Оя 2. Определяем параметры воздуха после подогревателя второй ступени при подогреве в приточном вентиляторе и подводящих воздухсводах -16- -17 дг Н,=Н вЂ” ~!г, =! -Ьг;А =А . и 098 п тит: п'= п. (1,16) Таблица 1.2 3. Определяем параметры на выходе из оросительной камеры Но «~ ~!+С |о «~о Но А Н-А (1.17) В ' «! Расход тепла на второй ступени подогрева воздуха и расход воды на обработку воздуха в оросительной камере опредетпотся по формулам (1.12) и (1.14). !.5.4Аналитический методросчета прямоточной 3«КВ для холодного лериода года 1.

— 3. См. и. 1.5.3. 4. Определяем параметры воздуха после воздухоподо|ревателя первой ступени т. К На =Не Аа =Ан ° |н =!с+245'(Ас Ан). (1.18) 5. Расход тепла на первой и второй ступенях подогрева воздуха и расход воды на обработку воздуха в оросительной камере опредевпотся по формулам (1 Л1 — 1.13). 1.6.Использование теплоты вентиляционных выбросов Резкое повышение цеи на топливо и период энергетического кризиса в промышленно развитых странах в 1972-1973 годах стимулировало проведение работ по использованию теплоты воздуха, удаляемого из помещений, дпа предварительного нагревания приточного воздуха. Наиболее дешевым, не требуюл|им значительных капиталовложений методом снижения затрат теплоты от внешних источников на подогрев воздуха в системах воздушного отопления, приточной вентиляции и коилащионироа|ания воздуха, является рецнркуляцня.

При этом часть удаляемого воздуха подмешивается к воздуху, подаваемому в помещения. Схема с рециркуляциыви показана иа рис.1.2а. Несмотря на простоту и экономичность этого метода возможности его реализации на практике ограничены. Рециркуляцня иедопустнма при наличии в удаляемом воздухе взрыво- и пожароопасных примесей, отравляюп|нх веществ, болезнетворных микроорганизмов и т.п. Кроме того, на рециркувп|ию обычно не может быть подано более 1/3 вом«уха циркулирующего в помещениях при нахождении там персонала. Только при отсутствии людей в помещении допускается подача 100оА удаляемого жндуха на рецвркуляцню.

Рассмотрим схему с первой рециркуляцией (причем воздух может подмешиваться к наружному либо перед воздухоподогревателем 1 ступени, либо после него) (см. рио. 12 в). Процесс определения параметров термовлажностного процесса производится так же, как при прямотоке. Отличие только в определении параметров смеси рециркуляционного воздуха с наружным. Соединяем т.

Н и т. В примой, которая является линией смеси наружно- го воздуха и рециркуляционного, расход которого составляет б! = бн - бн . (1.19) Определяем параметры смеси из уравнения термовлюкностиых балансов !«би Ни + б|р Но ) Н| б, «~с! абп с(и+б!р «~н) (1,21) бп КПД установки с рециркуляцией определяется как Н,— Н, о) с! с (1.22) так как Но| ч Н, то Чри р о|прииини ° В случае второй рециркуляции (рис.

1.2г) воздух, удаляемый из помещения, подмешивается к воздуху обработанному в камере орошения, то есть б, =б„|+бзр, (1.23) тогда из уравнения теплового баланса и. н„-|а.-а„! н, а„н.:--- Ио«р;.;;,—, -18- и влажностного баланса б, »/а =[бп бгр)»/с+бгр г/ю определяем параметры смеси б„[Н,-Нс)+б, Н, На= 'Р б, бгр (»/в»/О)+б»» т/с Расход тепла в вохцухоподогревателе второй ступени д,=б, (Н,-Н„).

(1.25) (1.26) (1.27) (1.28) 2. РАСЧЕТ И ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ СКВ 2.1. Раечйг воздутаиагревателей (калориферов) В установках вентиляции и конднцнонирования воздуха лля нагрева воздуха применяют поверхностные воздухонагревателн — яал ори фары. С целью интенсификации теплообмена в калориферах с наружной стороны, где проходит возлух, трубки оребряют.

Наибольшее распространение получили методы оребрення, путем насадки на трубки пластин и накаткой рябер ю материала трубки. Биметаллические со спирально-накатным оребреннем калориферы могут быть одноходовыми с вертикальным расположением трубок (типа КПЗ-СК или КП4-СК) н многоходовымн с горизонтальным расположением (КСк 3, КСк 4). Пластиичатые (тнпа КВБ-П, КВСБ-П, КВББ-П) выполншот только многоходовыми с горюонтальным расположением трубок. Коэффициент оребреиия в современных калориферах достигает 20-24.

В качестве теплоносителя используют горячую воду с температурой до 180'С и рабочим избыточным давлением рве до 1,2 МПа и пар с температурой до 190'С и р р до 1,2 МПа. Прн горячей воде используют в основном многоходовые калориферы КСк 3, КСк 4, КВСБ-П, КВББ-П, КВБ-П с последовательным соединением, хотя допускается примеюпь и одноходовые калориферы. При паре рекомендуется применять одноходовые калориферы КПЗСК и КП4-СК. Предпочтительнее применять в качестве теплоносителя горячую воду, что позволяет более точно регулировать температуры подогрева воздуха. Расчет и подбор калориферов производится в следуюшем порядке: -19- г 1.